Меню

Диплом по системе кондиционирования воздуха



Проектирование системы кондиционирования воздуха

Анализ основных требований к системам кондиционирования воздуха. Основное оборудование для приготовления и перемещения воздуха. Сведения о центральных кондиционерах и их классификация. Конструкция и принцип работы их основных секций и отдельных агрегатов.

Подобные документы

Классификация систем кондиционирования воздуха, принципиальная схема прямоточной системы. Тепловой баланс производственного помещения. Расчёт процессов обработки воздуха в системе кондиционирования. Разработка схемы воздухораспределения в помещении.

курсовая работа, добавлен 04.06.2011

Характеристика основных типов кондиционеров: бытовые, полупромышленные и системы промышленного кондиционирования и вентиляции. Расчет необходимой мощности кондиционера. Эксплуатация кондиционера и монтаж. Центральные системы кондиционирования воздуха.

контрольная работа, добавлен 08.12.2010

Понятие кондиционера, история его появления и развития, классификация и разновидности исполнения. Основные узлы и принцип работы, этапы цикла охлаждения, контроль влажности воздуха. Характеристика современных систем кондиционирования для ресторанов.

контрольная работа, добавлен 18.02.2011

Расчетные параметры наружного и внутреннего воздуха. Определение углового коэффициента луча процесса в помещении. Выбор схем воздухораспределения. Определение допустимой, рабочей разности температур. Построение схемы процессов кондиционирования воздуха.

курсовая работа, добавлен 06.05.2009

Расчет тепло- и влагопоступлений в летний и зимний периоды. Определение расхода воздуха и агрегатов центрального кондиционера: поверхностного воздухоохладителя, оросительной камеры, секции догрева. Регулирование параметров системы кондиционирования.

дипломная работа, добавлен 15.11.2012

Кондиционирование воздуха как создание и автоматическое поддержание в обслуживаемом помещении требуемых параметров и качества воздуха независимо от внутренних возмущений и внешних воздействий. Анализ основных требований к кондиционированию воздуха.

презентация, добавлен 07.04.2016

Определение количества выделяющихся вредных веществ и расчет необходимых воздухообменов. Построение процессов обработки воздуха на I-d диаграмме. Расчет основных рабочих элементов установки кондиционирования воздуха и подбор оборудования.

курсовая работа, добавлен 11.02.2004

Составление теплового баланса помещения. Теплопоступления через массивные ограждающие конструкции. Определение количества приточного воздуха, необходимого для удаления избытка теплоты. Расчет прямоточной системы кондиционирования воздуха с рециркуляциями.

курсовая работа, добавлен 23.04.2017

Процессы нагрева и охлаждения воздуха и их отображение на I-d диаграмме. Мульти-сплит системы: назначение, типы, устройство, конструктивные особенности, электрические и гидравлические схемы. Схемы автоматизации кондиционеров. Процессы обработки воздуха.

контрольная работа, добавлен 13.03.2013

Краткое описание технологического процесса, конструкция, режимы работы и технические характеристики центрального кондиционера. Выбор технических средств автоматизации, программного обеспечения и датчиков, расчет регулирующего и исполнительного механизма.

дипломная работа, добавлен 26.05.2010

Источник

Повышение оригинальности

Предлагаем нашим посетителям воспользоваться бесплатным программным обеспечением «StudentHelp», которое позволит вам всего за несколько минут, выполнить повышение оригинальности любого файла в формате MS Word. После такого повышения оригинальности, ваша работа легко пройдете проверку в системах антиплагиат вуз, antiplagiat.ru, РУКОНТЕКСТ, etxt.ru. Программа «StudentHelp» работает по уникальной технологии так, что на внешний вид, файл с повышенной оригинальностью не отличается от исходного.

Результат поиска


Наименование:

дипломная работа Расчет кондиционирования помещения

Информация:

Тип работы: дипломная работа. Добавлен: 10.07.2014. Год: 2013. Страниц: 24. Уникальность по antiplagiat.ru:

Описание (план):

Содержание

Исходные данные

    Объект: зрительный зал детского театра вместимостью 200 человек, принято: 100 детей, 50 женщин, 50 мужчин;
    Размеры помещения: 15х12 м.
    Высота помещения: 4 м;
    Покрытие безчердачное;
    Пол по грунту неутепленный;
    направление главного фасада: запад;
    Смежное помещение: вестибюль, Температура внутреннего воздуха в вестибюле принята согласно ГОСТ 30494-96 для 6 категории работ:

ТПГ — 18°С, ХПГ — 18 °С.

    Внутренние перегородки: кирпич глиняный, длина 15 м, толщина 250 мм.

Параметры наружного воздуха

За расчетные параметры наружного воздуха для холодного и теплого периодов года при проектировании СКВ принимаются параметры Б по СНиП 23-01-99* «Строительная климатология» в соответствии с п. 5.10 СНиП 41-01-2003 «Отопление, вентиляция и кондиционирование».
Параметры Б для теплого периода года:

      температура воздуха обеспеченностью 0,98;
      средняя месячная относительная влажность воздуха в 15 ч наиболее теплого месяца;
      удельная энтальпия определяется по i-d диаграмме.

Параметры Б для холодного периода года:

      температура воздуха наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92;
      средняя месячная относительная влажность воздуха в 15 ч наиболее холодного месяца;
      удельная энтальпия определяется по i-d диаграмме.

Для города Красноярск расчетные параметры наружного воздуха приведены в таблице 1.

Таблица 1.

Период
года
Pв, ГПа
Нормируемые Принятые
t , °С ?, % t , °С ?, % i, кДж/кг
ТПГ 26.2 58 26.2 58 57.9 1010
ХПГ -40 70 -40 70 -39,5 1010

Параметры внутреннего воздуха

Внутренние параметры воздуха приняты в зависимости от назначения помещений и периода года, исходя из требований условий комфортности для людей согласно СНиП 31-06-2009 п. 7.36, а также по ГОСТ 30494-96 «Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях» для помещения 3а категории (помещения с массовым пребыванием людей, в которых люди находятся преимущественно в положении сидя без уличной одежды).

Во избежание простудных заболеваний находящихся в общественных зданиях людей температура внутреннего воздуха должна быть не ниже, определенной по формуле:
,°С,
где: ,°С — принятая температура наружного воздуха в теплый период года для проектирования СКВ, принято по табл. 1.
Принимаем за расчетную температуру внутреннего воздуха в ТПГ наибольшую из диапазона нормируемых температур согласно ГОСТ 30494-96, табл. 2.

Так как в ХПГ температура наружного воздуха ниже °С, то вводится поправка для температуры внутреннего воздуха:
,°С.
где: ,°С — расчетная температура внутреннего воздуха для ХПГ,
,°С — расчетная температура наружного воздуха для ХПГ, принято по табл. 1.
Принимаем за расчетную температуру внутреннего воздуха в ХПГ с учетом вычисленной поправки.

Для помещения зрительного зала детского театра вместимость 200 мест расчетные параметры внутреннего воздуха приведены в таблице 2.

Таблица 2.

Период года Vр.з, м/с
Нормируемые Принятые
t , °С ?, % t , °С ?, % i, кДж/кг
ТПГ 23-25 60-30 25.0 60 55.3 0.3
ХПГ 20-21 45-30 25.0 45 47.9 0,2

Тепловлажностный баланс помещения

Определяются все виды теплопотерь и теплопоступлений, а так же влагопотерь и влагопоступлений по периодам года. Тепловой баланс составляется по полному теплу.

Определение теплопоступлений

Теплопоступления в помещение определяется по формулам:
, Вт,
, Вт.
Определим каждое составляющее.

Полные теплопоступление в помещение от людей:
, Вт;
, Вт.
где: — удельные полные тепловыделения одним человеком, для состояния покоя при температуре 25 °С (ТПГ) и 25 °С (ХПГ), Вт,
— доля поступления тепла в зависимости от пола и возраста человека, принято считать, что женщина выделяет 85%, а ребенок – 75% от тепловыделений мужчины:
, Вт:
, Вт.
— количество людей в помещении, принято: 100 детей, 50 женщин, 50 мужчин;

Явные теплопоступление в помещение от людей:
— явные теплопоступления от людей, Вт.
, Вт;
, Вт.
где: — удельные явные тепловыделения одним человеком, для состояния покоя при температуре 25 °С (ТПГ) и 25 °С (ХПГ), Вт, принято считать, что женщина выделяет 85%, а ребенок – 75% от тепловыделений мужчины:
, Вт:
, Вт.

Теплопоступление в помещение от освещения:
, Вт,
где: , лк – общая освещенность помещения (согласно Приложения Ж СНиП 23-05-95 «Естественное и искусственное освещение», принято для обеспечение психоэмоционального комфорта в помещениях с разрядами зрительных работ Г-Ж: 300-500 лк);
, м 2 – площадь пола помещения;
, Вт/(м 2 ·лк) – удельное тепловыделение источников искусственного освещения, для ламп накаливания необходимо вводить поправочный коэффициент 2,75
– доля теплоты, поступающей в помещение от ламп накаливания.

Теплопоступление в помещение от солнечной радиации:
, Вт, где:
, Вт — теплопоступление в помещение от солнечной радиации через остекление. В проектируемом помещении отсутствуют остекление, тепловой поток через светонепроницаемые вертикальные ограждения не учитывается.
— количество тепла, поступающего через бесчердачное покрытие, Вт;
, Вт,
где: , м? — площадь поверхности покрытия;
Вт/(м?·°С) — коэффициент теплопередачи покрытия;
°С — эквивалентная разность температур (для широты 56°).

Теплопоступления от оборудования, Вт:
В помещении зрительного зала установлены 10 софитов по 250 Вт,
, Вт, где:
Вт — установочная мощность единицы оборудования;
, шт – количество единиц оборудования;
— коэффициент одновременности работы;

Теплопоступления от системы отопления, Вт:
Система отопления компенсируют теплопотери через ограждающие конструкции, принято по таблице 5.1.
, Вт.

Определение теплопотерь

Расчет производиться по методике «Юркевич А.А. Отопление и вентиляция гражданского здания.- Ижевск: Издательство ИжГТУ, 2007.- 84с.» и сводится к заполнению таблицы 5.1.
Характеристики ограждающих конструкций приняты по табл. 4 СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий».
Требуемое термическое сопротивлений ограждающих конструкций принимаются методом линейной интерполяции табличных значений исходя из градусосуток отопительного периода:
, м?/К·Вт,
где: и — табличные значения, граничащие с вычисленным значением .
, — табличные значение сопротивления теплопередачи при соответствующих значениях и .
, градусосуток,
где: , — средняя температура отопительного периода:
, сут. — продолжительность отопительного периода.

Требуемое термическое сопротивлений ограждающих конструкций:
Наружная стена:
, м?/К·Вт;
Покрытие:
, м?/К·Вт;
Пол по грунту (неутепленный):
по зонам согласно СНиП 2.04.05-91*, Приложение 9, п. 3:
I зона — 2,1 м?/К·Вт, II зона — 4,3 м?/К·Вт; III зона — 8,6 м?/К·Вт; IV зона — 14,2 м?/К·Вт;
Внутренняя стена (250 мм глиняный кирпич):
, м?/К·Вт;
где: , — коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждения;
, — термическое сопротивление кондуктивного переноса теплоты через -й слой стены.
, м – толщина -й слоя стены;
, — коэффициент теплопроводности для кладки из глиняного полнотелого кирпича на ЦПР 1800.
Размеры здания в плане приняты по рисунку 1.

Таблица 5.1.

Помещение Характеристика ограждающих конструкий Теплопотери помещения ?Qогр
наименование tв, °С обозначение ориентация по сторонам света размеры F , м2 tв-tн, °С n k, Вт/м2К добавочные теплопотери, в долях Qогр, Вт
а, м b, м на ориентацию, ? другие, ? 1+??
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
Расчет теплопотерь через ограждающие конструкции помещений ХПГ (tн=-40°С)
1 Зрительный зал ХПГ 25 НС Ю 12,50 4,50 0,00 65 1 0,248 0,1 1,1 0,0 9050*
25 НС З 16,00 4,50 12,00 65 1 0,248 0,05 0,1 1,15 222,6
25 НС С 12,50 4,50 56,25 65 1 0,248 0,1 0,05 1,15 1043,3
25 ВС 15,00 4,00 60,00 7 1 3,240 1 1360,8
25 Покр 15,00 12,00 180,00 65 1 0,168 1 1963,1
25 ПП I 92,00 65 0,476 1 2847,6
25 ПП I 2,00 8,00 16,00 65 0,476 1 495,2
25 ПП II 60,00 65 0,233 1 907,0
25 ПП III 28,00 65 0,116 1 211,6
Расчет теплопотерь через ограждающие конструкции помещений ТПГ (tн=+26.2°С)
1 Зрительный зал ТПГ 25 НС Ю 12,50 4,50 0,00 -1,2 1 0,248 0,1 1,1 0,0 1220
25 НС З 16,00 4,50 12,00 -1,2 1 0,248 0,05 0,1 1,15 -4,1
25 НС С 12,50 4,50 56,25 -1,2 1 0,248 0,1 0,05 1,15 -19,3
25 ВС 15,00 4,00 60,00 7 1 3,240 1 1360,8
25 Покр 15,00 12,00 180,00 -1,2 1 0,168 1 -36,2
25 ПП I 92,00 -1,2 0,476 1 -52,6
25 ПП I 2,00 8,00 16,00 -1,2 0,476 1 -9,1
25 ПП II 60,00 -1,2 0,233 1 -16,7
25 ПП III 28,00 -1,2 0,116 1 -3,9

Примечание: *Теплопотери в ХПГ через ограждающие конструкции компенсируются местной системой отопления.
Температура внутреннего воздуха в вестибюле принята для ТПГ — 18 °С, для ХПГ — 18 °С.

Определение влагопоступлений.

Количество влаги, поступающее в основное помещение, вычисляется по формуле:
, г/час.

Количество влаги, поступающее от людей:
, г/час;
, г/час;
где: — количество влаги, поступающее от одного человека, г/час, для состояния покоя при температуре 25 °С (ТПГ) и 25 °С (ХПГ):
, г/час;
, г/час;
— доля поступления влаги в зависимости от пола и возраста человека, принято считать, что женщина выделяет 85%, а ребенок – 75% от влаговыделений мужчины:
— количество людей в помещении, принято: 100 детей, 50 женщин, 50 мужчин;

Определение балансовых составляющих

Балансовые составляющие:
— теплоизбытки в помещении, Вт.
— теплонедостатки в помещении, Вт.
Обе величины вычисляются как разность теплопоступлений и теплопотерь. Если эта разность >0, то получаются теплоизбытки, если п ср Qосв Qл.я Всего 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 ТПГ 1220 1220 15910 770 1650 10050 18330 ХПГ 9050 9050 15910 9050 1650 10050 26610 Период года Влагопоступления, кг/ч ?Qизб ?Wизб ?Qя ?q ? WЛ WТЕХ Всего Вт кг/ч Вт Вт/м? кДж/кг 1 11 12 13 14 15 16 17 18 ТПГ 8,4 0,0 8,4 17110 8 11250 15,6 7355 ХПГ 8,4 0,0 8,4 17560 8 11700 16,3 7548

Выбор и обоснование принятой схемы обработки воздуха

Классификация проектируемой СКВ:

    По функциональному назначению: СКВ относится к группе комфортного кондиционирования, к установкам, применяемым для обеспечения санитарно-гигиенических условия труда, отдыха или иного пребывания людей в помещениях гражданских зданий.
    По характеру связи с обслуживаемым помещением: центральная СКВ.
    По расположению источников тепла и холода: неавтономная СКВ.
    По схеме обработки воздуха: рециркуляция в ТПГ и ХПГ, рекупераця в ХПГ.
    По давлению, развиваемому вентилятором: среднего давления.
    По режиму работы: круглогодичная СКВ.
    По конструкции: моноблочная СКВ.
    По способу снабжения воздухоохладителя СКВ от источника холода: система с промежуточным холодоносителем (вода).
    По способу регулирования параметров воздуха: качественное регулирование.
    По числу воздуховодов для подачи приточного воздуха: одноканальная СКВ.
    По способу обслуживания помещения: однозональная СКВ.

Выбор схемы обработки воздуха осуществляется в зависимости от соотношения расчётных параметров внутреннего и наружного воздуха.
Для обеспечения заданных параметров воздуха в кондиционируемом помещении приточный воздух, подаваемый в него, подвергают тепловлажностной обработке в кондиционерах. При проектировании СКВ расчётным периодом года является теплый, так как этот период характеризуется наибольшими теплоизбытками в помещении, а система кондиционирования воздуха обеспечивает параметры воздушной среды чаще всего за счёт поглощения этих теплоизбытков.
Система кондиционирования воздуха проектируется в основном с постоянным расходом приточного воздуха, величина которого определяется в ТПГ и является исходной величиной для проектирования в ХПГ. В ХПГ обработка воздуха в кондиционере заключается в его нагреве и увлажнении.
В системе кондиционирования для экономии энергетических ресурсов в ХПГ применяется рекуперация воздуха (согласно главе 11 СНиП 41-01-2003 «Отопление, вентиляция и кондиционирование и курсового задания) совместно с рециркуляцией в ХПГ и ТПГ.
При использовании рекуперации необходимо учитывать схему организации воздухообмена в помещении и зону забора воздуха из помещения, направляемого на рекуперацию (использование утилизации теплоты удаляемого из помещения воздуха для первичного подогрева приточного воздуха).
Согласно статьям [12], [13] в помещениях зрительных залов наиболее эффективная схема организации воздухообмена вытеснением, осуществляемой «снизу-вверх»: подача через воздухораспределители, установленные под сиденьями или в конструкции сидений, удаление воздуха из верхней зоны. Но так как детский зрительный зал ограничен высотой 4 м, то вышеупомянутая схема воздухообмена сложна в исполнении. Поэтому к проектированию принимается схема воздухообмена «сверху–вверх»: подача приточного воздуха осуществляется под потолком рассредоточено с помощью воздухораспределителей равномерной раздачи, забор воздуха из помещения на рекуперацию и рециркуляцию предусматривается из зоны, в которых воздух имеет наиболее высокую температуру, т.е. воздуха верхней зоны над сценой.
Согласно п. 7.35 «СНиП 31-05-2009» в зрительном зале клуба или театра с глубинной колосниковой сценой количество удаляемого воздуха должно составлять 90 % приточного (включая рециркуляцию) для обеспечения 10 % подпора в зале; через сцену следует удалять не более 17 % общего объема удаляемого из зала воздуха.
Параметры рециркуляционного и рекуперационного воздуха соответствуют параметрам удаляемого воздуха (при схеме «сверху-вверх» и заборе воздуха из верхней зоны).
Параметры удаляемого воздуха (из верхней зоны):
, °С, где:
, °С — температура внутреннего воздуха;
, °С/м — градиент температуры — повышение температуры воздуха на каждый метр высоты помещения сверх рабочей зоны, в зависимости от тепловой напряженности;
, м — высота помещения;
, м — высота обслуживаемой зоны.
°С;
°С.
Расход наружного воздуха при рециркуляции определяется по санитарно-гигиеническим нормам:
м?/ч, где:
, м?/ч – расход воздуха на 1 человека (приложению М СНиП 41-01-2003 для людей, находящихся в помещении более двух часов непрерывно, здание общественное, без естественного проветривания),
– количество человек.

В зависимости от соотношения расчетных параметров внутреннего и наружного воздуха в ТПГ выбирается метод обработки воздуха.
Из сравнения , выбирается метод, предусматривающий политропный процесс обработки воздуха с естественными или искусственными источниками холода: снижение энтальпия наружного воздуха с возможностью получения любых значений энтальпии и влагосодержания приточного воздуха независимо от параметров наружного.
Для обработки воздуха в ТПГ используется схема обработки воздуха с одной рециркуляцией. Процесс охлаждения и осушения воздуха осуществляется в поверхностном воздухоохладителе (ПВО), в котором циркулирует вода, антифриз или фреон. В ХПГ в ПВО осуществляется нагрев приточного воздуха.
Для обработки воздуха в ХПГ принимается схема обработки воздуха с утилизацией теплоты удаляемого воздуха и одной рециркуляцией (подключение рециркуляционного воздуховода после теплообменника первого подогрева).

Построение процессов обработки воздуха в центральном кондици онере на I-d диаграмме.

Кондиционирование воздуха в ТПГ.

Исходные данные для построения в ТПГ:
Параметры наружного воздуха — точка Н ( °С, кДж/кг).
Параметры внутреннего воздуха — точка В ( °С, кДж/кг %).
Величина углового коэффициента — , кДж/кг.

Схема обработки воздуха с одной рециркуляцией.
Последовательность построения (I-d диаграмма 1).

    Строим точку Н: °С, кДж/кг);
    Строим точку В: ( °С, %);
    В точку В строим луч процесса , кДж/г;
    Задаемся рабочей разностью температуры °С, определяем температуру приточного воздуха, °С:

, °С.
На пересечении изотермы и получаем точку П;

    Определяем положение точки У. Определяем температуру удаляемого воздуха , °С, и на пересечении линии и получаем точку У;
    Определяем расход воздуха, необходимый для ассимиляции теплоизбытков и влагоизбытков :

, кг/ч, где:
, Вт – теплоизбытки в помещении, принимается из таблицы тепловлажностного баланса помещения для ТПГ;
, кДж/кг – энтальпия удаляемого воздуха, определяется по I-d диаграмме для точки У;
, кДж/кг – энтальпия приточного воздуха, определяется по I-d диаграмме для точки П.
, кг/ч, где:
, кг/ч – влагоизбытки в помещении в ТПГ, принимается из таблицы тепловлажностного баланса помещения;
, г/кг – влагосодержание удаляемого воздуха, определяется по I-d диаграмме для точки У;
, г/кг – влагосодержание приточного воздуха, определяется по I-d диаграмме для точки П.

Определяем величину расхождения между получившимися значениями:
.
Из двух полученных значений для дальнейших расчетов принимаем наибольшее , кг/ч.

    Определяем полную производительность кондиционера:

, кг/ч, где:
– коэффициент, учитывающий потери воздуха через неплотности в воздуховодах; при длине воздуховода от вентилятора до обслуживаемого помещения менее 50 метров , при длине больше 50 метров .
Определяем объемный расход воздуха:
, тыс.м?/ч, где:
– плотность воздуха, кг/м?, при температуре °С:
, кг/м?.
По величине выбираем марку кондиционера. В каталогах оборудования приводится номинальная производительность кондиционера, максимальная производительность составляется 125% от номинальной производительности кондиционера.
Подбираем по [9] кондиционер КТЦЗ-20, с номинальной производительностью 20 тыс. м?/ч, с максимальной производительностью 25.0 тыс. м?/ч.

    Строим процесс нагрева воздуха в вентиляторе: из точки П по линии опускаемся в масштабе температур на 1.5 °С (1?1.5°С), получаем точку П’.
    Из точки П’ проводим линию до пересечения с % ( при начальной влажности 45?70%), получаем точку О.
    Строим процесс нагрева воздуха в рециркуляционной сети: из точки У по линии в масштабе температур откладываем отрезок в 1 °С, получаем точку У’.
    Соединяем Н и У’.
    Определяем расход наружного воздуха, по санитарно-гигиеническим нормам м?/ч,

, кг/ч, где:
– плотность воздуха, кг/м?, при температуре °С.

    Составляем уравнение воздушного баланса смеси наружного и рециркуляционного воздуха (по влагосодержанию):

.
Определяем влагосодержание точки С и на пересечении линий и НУ’ получаем точку С.
, кг/ч;
г/кг.

    Соединяем точки С и О.
    Условия работы схемы в ТПГ:
      Температура после камеры орошения =17.0 °С, что не ниже 3 °С.
      Продолжение луча процесса обработки воздуха в камере орошения пересекает кривую относительной влажности в области положительных температур.
      Точка С смеси рециркуляционного воздуха находится в области и в области положительных температур, °С.
      Разность температуры нагреваемого воздуха в теплообменнике второго подогрева меньше 4?6 °С, вместо базовой секции кондиционера предусматривается водяной калорифер или электронагреватель (доводчик), который устанавливается за вентилятором, или непосредственно перед обслуживаемым помещением.

Процессы:
НУ’ – линия смеси наружного и рециркуляционного воздуха;
СО – Обработка воздуха в камере орошения или в ПВО;
ОП’ – нагрев воздуха в теплообменнике второго подогрева;
П’П – запас на подогрев воздуха в вентиляторе;
ПВУ – изменение тепловлажностного состояния воздуха в помещении;
УУ’ – Нагрев в рециркуляционной сети.

Рассчитываем отдельные процессы:
Охлаждающая мощность камеры орошения, Вт:
, Вт, где:
, кДж/кг – энтальпия воздуха рециркуляционной смеси, определяется по I-d диаграмме для точки С.
, кДж/кг – энтальпия воздуха после обработки в камере орошения, определяется по I-d диаграмме для точки О.

Мощность теплообменника второго подогрева, Вт:
, Вт, где:
, кДж/кг – энтальпия воздуха после подогрева в теплообменнике второго подогрева, определяется по I-d диаграмме для точки П’.

Количество влаги, выделившееся из воздуха в результате его обработки в камере орошения, кг/ч:
, кг/ч, где:
, г/кг – влагосодержание наружного воздуха, определяется по I-d диаграмме для точки Н;
, г/кг – влагосодержание воздуха после обработки в камере орошения, определяется по I-d диаграмме для точки О.

Параметры всех точек процесса сводим в таблицу.

Параметры Точки
Н С О П’ П В У У’
Температура, °С 26.2 26.4 17.0 22.0 23.5 25.0 26.0 27.0
Относительная влажность, % 58 57 95 70 63.6 60 57 53.5
Энтальпия, кДж/кг 57.9 57.9 46.3 51.4 52.9 55.3 56.8 57.9
Влагосодержание, г/кг сух.в. 12.38 12.31 11.55 11.55 11.55 11.87 12.06 12.06

Кондиционирование воздуха в ХПГ.

Исходные данные для построения в ХПГ:
Параметры наружного воздуха — точка Н ( °С, кДж/кг);
Параметры внутреннего воздуха — точка В ( °С, кДж/кг);
Величина углового коэффициента — , кДж/кг;
Полная производительность кондиционера тыс.м?/ч, принимается из ТПГ.
Определяем массовый расход приточного воздуха с учетом плотности внутреннего воздуха в ХПГ:
, кг/ч, где:
– плотность воздуха, кг/м?, при температуре °С.

Схема обработки воздуха с утилизацией теплоты удаляемого воздуха.
Конструктивно установка утилизации теплоты удаляемого воздуха принята на базе двух теплообменников с насосной циркуляцией промежуточного теплоносителя между ними. Промежуточным теплоносителем в данном случае является водный раствор пропиленгликоля (антифриз). В качестве теплоизвлекающего теплообменника, располагаемого в вытяжном агрегате, используются блоки поверхностных воздухоохладителей (ПВО). В качестве теплоотдающего теплообменника, располагаемого первым по ходу движения приточного воздуха сразу после фильтра, используются блоки воздухонагревателей.
Определяющим в данном случае является режим извлечения теплоты вытяжного воздуха в теплоизвлекающем теплообменнике. Выбор рациональных режимов обеспечения данного процесса производится методом попыток. Первая попытка должна отвечать режиму максимально-возможного извлечения теплоты в условиях обеспечения незамерзания выпадающего конденсата при охлаждении вытяжного воздуха. Для этого на I-d диаграмма находится минимально возможная средняя температура оребренной поверхности теплоизвлекающего теплообменника , чаще всего задается сначала равной 2 °С.

Последовательность построения (I-d диаграмма 2).

    Строим точку Н: °С, кДж/кг;
    Строим точку В: °С, , кДж/кг;
    В точку В строим луч процесса , кДж/кг;
    Определяем положение точки У. Определяем температуру удаляемого воздуха , °С, и на пересечении линии и получаем точку У;
    Строим процесс нагрева воздуха в рециркуляционной сети: из точки У по линии в масштабе температур откладываем отрезок в 1 °С, получаем точку У’.
    Задаемся средней температурой оребренной поверхности теплоизвлекающего теплообменника , °С;
    На пересечении изотермы и получаем точку ;
    Соединяем точки У’ и ;
    Определяем конечное состояние вытяжного воздуха после теплоизвлекающего теплообменника (Т) как точку пересечения отрезка У’ с

Определяем параметры точки Т: °С, кДж/кг;

    Между теплообменниками установки утилизации в стационарном режиме сохраняется тепловой баланс:

кДж/ч, где:
– расход удаляемого из помещения воздуха, м?/ч, равен расходу приточного воздуха, или для сохранения подпора в кондиционируемом помещении принимается , м?/ч, при использовании рециркуляции принимается разность между приточным воздухом и рециркуляционным (с учетом 10% подпора):
, м?/ч:
, кг/м? – плотность удаляемого воздуха при температуре .
, кДж/кг– энтальпия удаляемого воздуха, определяется по I-d диаграмме для точки У’;
, кДж/кг– энтальпия воздуха после теплоизвекающего теплообменника, определяется по I-d диаграмме для точки Т;
, м?/ч – расход приточного воздуха;
, кг/м? – плотность внутреннего воздуха при температуре ,°С:
, кДж/(кг•град.) – теплоемкость воздуха;
,°С – температура наружного воздуха;
,°С – температура воздуха после теплоизвлекающего теплообменника.
Из уравнения баланса определяем температуру нагрева приточного воздуха :
,°С.

    На пересечении линии и получаем точку Н1.
    Между температурами и имеется градиент , что свидетельствует о возможности реализации принятого режима утилизации. Обычно градиент не должен быть меньше 9 °С, так как иначе резко возрастает требуемая поверхность теплообменников установки утилизации.

°С.

    Для процесса У’Т строим режим «условного сухого охлаждения» в следующей последовательности:
      Из точки проводят линию , а из точки У’ и Т линии постоянной энтальпии , на пересечении получаем точки У’1 и Т1;
      Соединяем точки У’1 и Т1 – это и есть «условный сухой режим»;
      Определяем температуры точек У’1: °С, и Т1: °С.
    Задаемся температурами циркулирующего антифриза в пределах температурного градиента . Температуру охлаждающего антифриза °С в теплоотдающем теплообменнике установки утилизации рекомендуется принимать не ниже -6 °С, что необходимо для предотвращения замерзания конденсата на оребренной поверхности теплообменника.

Температура отепленного в теплоизвлекающем теплообменнике антифриза определяется:
, °С.

    Оцениваем требуемые показатели теплотехнической эффективности теплообменной установки утилизации. Показатели эффективности теплообмена определяются отношением реального процесса нагрева воздуха к максимально-возможному:
      Для нагрева приточного наружного воздуха в теплоотдающем теплообменнике:

:

      Для охлаждения удаляемого воздуха в теплоизвлекающем теплообменнике:

:
Показатели эффективности теплообмена всегда меньше 1. При получение требуемых показателей теплотехнической эффективности более 0,76 рекомендуется понизить эффективность утилизации путем увеличения температуры
и т.д.

Перейти к полному тексту работы

Скачать работу с онлайн повышением оригинальности до 90% по antiplagiat.ru, etxt.ru

Смотреть полный текст работы бесплатно

Смотреть похожие работы

* Примечание. Уникальность работы указана на дату публикации, текущее значение может отличаться от указанного.

Источник

Читайте также:  Шланги для кондиционера форд мондео