Меню

Экзамен по кондиционированию воздуха



ЭКЗАМЕНАЦИОННЫЕ ВОПРОСЫ к кандидатскому экзамену ПО СПЕЦИАЛЬНОСТИ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЕ, ВЕНТИЛЯЦИЯ, КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА, ГАЗОСНАБЖЕНИЕ И ОСВЕЩЕНИЕ

1 ЭКЗАМЕНАЦИОННЫЕ ВОПРОСЫ к кандидатскому экзамену ПО СПЕЦИАЛЬНОСТИ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЕ, ВЕНТИЛЯЦИЯ, КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА, ГАЗОСНАБЖЕНИЕ И ОСВЕЩЕНИЕ 1. Классификация систем водяного отопления. 2. Динамика давления в системе отопления с расширительным баком и естественной циркуляцией. 3. Динамика давления в системе отопления с расширительным баком и насосной циркуляцией. 4. Динамика давления в системе отопления без расширительного бака и насосной циркуляцией. 5. Циркуляционные насосы. Их конструкции, особенности работы и выбор места установки. Характеристика насоса. 6. Выбор насосного давления в системе отопления. Подбор насоса. 7. Теплопроводы. Размещение труб в зданиях. Расположение запорной арматуры Компенсация теплового удлинения труб. 8. Удаление воздуха из систем отопления. Арматура для удаления воздуха. Уклон труб. 9. Расширительные баки. Присоединение их к теплопроводам, расчет полезного объема. 10. Схемы тепловых пунктов. Устройство и назначение грязевиков. 11. Расчет естественного циркуляционного давления в циркуляционном контуре. 12. Расчет естественного циркуляционного давления в вертикальных однотрубных проточных системах водяного отопления. 13. Расчет естественного циркуляционного давления в вертикальных однотрубных системах водяного отопления с замыкающими участками. 14. Расчет естественного циркуляционного давления в вертикальных двухтрубных системах водяного отопления. 15. Естественное циркуляционное давление в малых циркуляционных кольцах. Гидравлический расчет малых циркуляционных колец. 16. Методика расчета систем водяного отопления по удельным линейным потерям. 17. Методика расчета систем водяного отопления по характеристикам сопротивления. 18. Расчет площади нагревательной поверхности отопительных приборов и числа элементов приборов. 19. Особенности теплогидравлического расчета систем водяного отопления с приборами из труб и квартирных систем отопления. 20. Системы парового отопления. Схема замкнутой системы парового отопления. 21. Расчет начального давления в системах парового отопления. 22. Методики гидравлического расчета систем парового отопления.

2 23. Система воздушного отопления. Характеристика и область применения. Расчет расхода теплоты на нагрев воздуха. 24. Регулирование систем отопления. Оценка устойчивости систем отопления при регулировании. 25. Панельное отопление. Методика расчета панельного отопления. 26. Электрическое отопление. Основы теплового расчета электрического отопления. 27. Печное отопление. Расчет амплитуды колебаний температуры в помещении при печном отоплении. 28. Конструкции отопительных печей. Расчет конструктивных элементов отопительных печей: топливника; газоходов. 29. Системы газового отопления. Особенности их применения. 30. Выбор основной схемы отопления здания в зависимости от теплового режима помещения: строительно-технологические особенности зданий; технико-экономические показатели системы отопления. 31. Разработка проекта системы отопления: состав проекта; стадии проектирования. 32. Утилизация природной (гелио- и геотермальной) и сбросной теплоты в системах отопления. Эффективность применения тепловых насосов. 33. Общие положения и условия применения кондиционирования воздуха для помещений различного назначения. 34. Требования к СКВ и выбор расчетных параметров. 35. Структурная схема СКВ. Классификация СКВ. 36. Процессы кондиционирования воздуха в летний период. Прямоточная схема кондиционирования ВВ со вторым подогревом. Методика построения процесса обработки ВВ, расчет основных параметров состояния ВВ во всех точках процесса и определение всех расходных характеристик потоков в процессе. 37. Процессы кондиционирования воздуха в летний период. Схема с первой рециркуляцией и вторым подогревом. Методика построения процесса обработки ВВ, расчет основных параметров состояния ВВ во всех точках процесса и определение всех расходных характеристик потоков в процессе. 38. Процессы кондиционирования воздуха в летний период. С первой и второй рециркуляцией с подогревом и без него. Методика построения процесса обработки ВВ, расчет основных параметров состояния ВВ во всех точках процесса и определение всех расходных характеристик потоков в процессе. 39. Схема обработки наружного воздуха с использованием адиабатной камеры орошения и байпасированием. Методика построения процесса обработки ВВ, расчет основных параметров состояния ВВ во всех точках процесса и определение всех расходных характеристик потоков в процессе. 40. Процессы кондиционирования воздуха в зимний период. Особенности расчета СКВ в зимний период. Прямоточная схема кондиционирования

3 воздуха. Методика построения процесса обработки ВВ, расчет основных параметров состояния ВВ во всех точках процесса и определение всех расходных характеристик потоков в процессе 41. Процессы кондиционирования воздуха в зимний период. Схема с первой рециркуляцией и с подводом рециркуляционного воздуха до и после калорифера первого подогрева. Методика построения процесса обработки ВВ, расчет основных параметров состояния ВВ во всех точках процесса и определение всех расходных характеристик потоков в процессе 42. Процессы кондиционирования воздуха в зимний период Схема с первой и второй рециркуляцией. Методика построения процесса обработки ВВ, расчет основных параметров состояния ВВ во всех точках процесса и определение всех расходных характеристик потоков в процессе 43. Конструкция и расчет камеры орошения. Основные уравнения теплового и материального баланса камер орошения и методы их решения. 44. Расчет коэффициентов эффективности по эмпирическим формулам для различных процессов в камерах орошения. Поверочный и конструкторский расчет камер орошения. 45. Поверхностные подогреватели и охладители воздуха. Основные виды конструкций поверхностных подогревателей воздуха (калориферов) в ЦК. 46. Методика расчета и подбора типовых секций калориферов ЦК. Расчет коэффициентов теплопередачи в калориферах по эмпирическим формулам. 47. Особенности процесса теплообмена в поверхностных охладителях и их конструктивные особенности. Методика расчета и выбора типовых секций поверхностных охладителей в ЦК. 48. Воздушные фильтры в ЦК. Типы воздушных фильтров ЦК и принципы их работы. 49. Масляные самоочищающиеся и сухие тканевые воздушные фильтры. Методы расчета и подбора воздушных фильтров для ЦК. 50. Термодинамические основы получения искусственного холода. 51. Обратный цикл Карно и цикл газовой холодильной машины, характеристики их эффективности. 52. Основные холодильные агенты и их свойства. Рi — диаграмма холодильного агента и ее использование при построении и расчете цикла ПКХМ. 53. Цикл и схема парокомпрессорной холодильной машины (ПКХМ) характеристика ее эффективности. 54. Методика расчета цикла одноступенчатой ПКХМ для холодоснабжения ЦК. 55. Расчет и выбор основного оборудования ПКХМ. Основные типы и конструкции компрессора ПКХМ. 56. Объемные и энергетические потери в работе компрессора ПКХМ. 57. Расчет и выбор компрессора ПКХМ по величине объема, описанного поршнем или по его требуемой стандартной холодопроизводительности.

4 58. Конструкция и принцип действия основных видов теплообменного оборудования ПКХМ (конденсатора, испарителя, переохладителя). 59. Методика расчета и выбора типового теплообменного оборудования ПКХМ. 60. Использование вторичных энергоресурсов в системах кондиционирования. Абсорбционные и парокомпрессорные холодильные машины. 61. Основные факторы, влияющие на режим работы системы СКВ и задачи управления работой СКВ. 62. Анализ переменного режима работы СКВ в I-d диаграмме и выбор контуров регулирования. 63. Основные схемы автоматизации процессов работы СКВ. 64. Проблемы и перспективы развития централизованных систем теплоснабжения. 65. Структурные изменения в современной теплоэнергетике и характерные направления ее развития. 66. Расчет годовых расходов тепла на отопление и вентиляцию общественных зданий. 67. Методика гидравлического расчета трубопроводов системы горячего водоснабжения. 68. Классификация потребителей тепла по режиму потребления и их характеристика. 69. Сравнительный анализ схем вводов закрытых систем теплоснабжения. 70. Задачи и принцип регулирования температуры на вводах местных систем горячего водоснабжения. 71. Нормативные методы расчета тепловых нагрузок на вентиляцию и тепловыделения жилых зданий. 72. Характеристика схем абонентских вводов открытых систем теплоснабжения. 73. Ограничительные условия, обязательные к выполнению при построении пьезометрических графиков. 74. Методика расчета часовых расходов тепла на горячее водоснабжение жилых зданий. 75. Задачи и принципы автоматического регулирования тепловых пунктов. 76. Виды колебаний тепловых нагрузок горячего водоснабжения и методика их расчета. 77. Методика расчета пиковых тепловых технологических нагрузок. 78. Необходимые условия и принципы подключения к теплосети абонентов по независимым и насосным схемам. 79. Определение годовых расходов тепла сезонными потребителями. 80. Методика расчета линейных потерь давления для гидравлически шероховатых труб. 81. Принципы построения линии не вскипания на пьезометрических графиках. 82. Расчет годовых расходов тепла круглогодовыми потребителями. 83. Основные требования к качеству горячей воды.

5 84. Методика теплотехнического расчета трубопроводов теплотрассы. 85. Необходимые условия и принципы подключения к теплосети абонентов по элеваторной схеме. 86. Методика расчета часовых расходов тепла на горячее водоснабжение жилых зданий. 87. Технико-экономический принцип формирования нормируемых тепловых потерь теплотрасс. 88. Классификация потребителей тепла по режиму потребления и их характеристика. 89. Достоинства и недостатки различных систем горячего водоснабжения. 90. Классификация и общие характеристики газообразного топлива. 91. Природные газы и их добыча. Искусственные газы. 92. Подготовка газов к использованию. 93. Транспорт газа. Схема магистрального газопровода. 94. Классификация газовых сетей и основные требования к системам газоснабжения. 95. Химическая, электрохимическая и электрическая коррозия газопроводов. Коррозионная активность грунтов. 96. Защита газопроводов от коррозии. Пассивные и активные методы защиты от коррозии. 97. Газорегуляторные пункты и установки. 98. Режим потребления газа. Графики. 99. Регулирование неравномерности потребления газа Определение расчетных расходов газа Определение потерь давления в газопроводах Расчетная схема отдачи газа из сети. Транзитные и путевые расходы. Расчетный расход газа. Связь между ними Расчет тупиковых газопроводов Расчет кольцевых газопроводов Аварийные гидравлические режимы газовых сетей низкого давления Особенности расчета газовых сетей высокого (среднего) давления Реакция горения газа. Кинетика реакций горения. Энергия активации Нормальное распространение пламени. Скорость нормального распространения пламени Распространение пламени в турбулентном потоке. Скорость распространения турбулентного пламени Стабилизация пламени. Эпюра скоростей. Условия проскока и отрыва пламени Образование токсичных веществ при сжигании газа Отвод продуктов сгорания Требования к производственным помещениям, имеющим газоиспользующие установки Автоматизация газоиспользующих установок.

6 115. Парогенераторные установки ТЭЦ, пиковые теплогенераторы. Районные тепловые станции, квартальные котельные. Отопительные и отопительно-производственные котельные Источники теплоты при децентрализованном теплоснабжении Выбор топлива для источников тепла крупных и мелких централизованных систем теплоснабжения. Топливное хозяйство Элементы теплогенератора. Топочное хозяйство. Поверхности нагрева. Экономайзеры. Золоулавливание. Пароперегреватели Обмуровка и тепловая изоляция паро- и теплогенераторов. Водоподготовка. Автоматика. Вспомогательное оборудование Тепловой и аэродинамический расчет теплогенератора. Нормативный метод Экологические аспекты применения паро- и теплогенераторных установок на различных видах топлива Тепловой, воздушный и влажностный режимы помещений Теплообмен человека в помещении и условия комфортности Свойства теплового излучения поверхностей Теплообмен излучением между поверхностями помещения Свойства лучистых потоков, используемых для упрощения расчета лучистого теплообмена в помещении Конвективный теплообмен в помещении Полная система уравнений общего теплообмена в помещении Основы термодинамики влажного материала Влагопроводность и законы влагопроводности материалов Стационарная теплопередача в одномерном температурном поле Двухмерное температурное поле. Метод построения стационарного двухмерного температурного поля Фактор формы. Применение его к расчету теплопередачи стыка ограждения Нестационарная теплопроводность при изменении фазового состояния влаги в материале Воздухопроницаемость конструкций. Теплопередача через воздухопроницаемое ограждение Затухание температурных колебаний в ограждениях Инженерный метод расчета теплоустойчивости ограждений Теплоустойчивость помещения.

Источник

Тема 6. Расчет воздухообмена при кондиционировании — УКЦ

!/upload/files/t/tepl_balans_06_01.jpg (Расчет воздухообмена при кондиционировании)!

h2. Теплый период года — %ТП%.

1. При кондиционировании воздуха в тёплый период года — %*ТП*% изначально принимаются оптимальные параметры внутреннего воздуха в рабочей зоне помещения:

2. Границы оптимальных параметров при кондиционировании наносят на *_J-d диаграмму_* (см. рисунок 1).

3. Для достижения оптимальных параметров внутреннего воздуха в рабочей зоне помещения в тёплый период года — %*ТП*% требуется охлаждение наружного приточного воздуха.

4. При наличии тепловых избытков в помещении в тёплый период года — %ТП%, а также учитывая, что приточный воздух охлаждается, целесообразно выбрать из зоны оптимальных параметров наибольшую температуру

и наибольшую относительную влажность внутреннего воздуха в рабочей зоне помещения

Получим на *_J-d диаграмме_* точку внутреннего воздуха — (•) *_В_*.

5. Составляем тепловой баланс помещения по тёплому периоду года — %ТП%:

* по явному теплу *_∑Q ТП Я_*
* по полному теплу *_∑Q ТП П_*

6. Рассчитываем поступления влаги в помещение

7. Определяем тепловую напряженность помещения по формуле:

Читайте также:  Как поменять радиатор кондиционера автомобиля

p=. !/upload/files/f/form6_01.jpg (Определяем тепловую напряженность помещения)!

где: *_V_* — объем помещения, _м 3 _.

8. Исходя из величины теплового напряжения, находим градиент нарастания температуры по высоте помещения.

*Градиент температуры воздуха по высоте помещений общественных и гражданских зданий.*

Тепловая напряженность помещения QЯ/Vпом. grad t, °C
кДж/м 3 Вт/м 3
Более 80 Более 23 0,8 ÷ 1,5
40 ÷ 80 10 ÷ 23 0,3 ÷ 1,2
Менее 40 Менее 10 0 ÷ 0,5

и рассчитываем температуру удаляемого воздуха

где: *_Н_* — высота помещения, _м_;
*_hр.з._* — высота рабочей зоны, _м_.

!/upload/files/t/tepl_balans_06_02.jpg (Границы оптимальных параметров при кондиционировании )!

9. Для ассимиляции температуру приточного воздуха — *_tП_* принимаем на 4 ÷ 5ºС ниже температуры внутреннего воздуха — *_tВ_*, в рабочей зоне помещения.

10. Определяем численное значение величины тепло-влажностного отношения

p=. !/upload/files/f/form6_02.jpg (Определяем численное значение величины тепло-влажностного отношения)!

11. На *_J-d диаграмме_* точку 0,0 °С шкалы температур соединяем прямой линией с численным значением тепло-влажностного отношения (для нашего примера численное значение величины тепло-влажностного отношения принимаем 3 800).

12. На *_J-d диаграмме_* проводим изотерму приточного — *_tП_*, с численным значением

13. На *_J-d диаграмме_* проводим изотерму уходящего воздуха с численным значением уходящего воздуха — *_tУ_*, найденным в пункте 8.

14. Через точку внутреннего воздуха — (•) *_В_*, проводим линию, которая параллельна линии тепло-влажностного отношения.

15. Пересечение этой линии, которая будет называться — %*_лучом процесса_*%

p=. !/upload/files/f/form6_03.jpg (Пересечение этой линии, которая будет называться — лучом процесса)!

с изотермами приточного и уходящего воздуха — *_tП_* и *_tУ_* определит на *_J-d диаграмме_* точку приточного воздуха — (•) *_П_* и точку уходящего воздуха — (•) *_У_*.

16. Определяем воздухообмен по полному теплу

p=. !/upload/files/f/form6_04.jpg (Определяем воздухообмен по полному теплу)!

и воздухообмен на ассимиляцию избытков влаги

p=. !/upload/files/f/form6_05.jpg (воздухообмен на ассимиляцию избытков влаги)!

%*_Остается самое главное, а именно как из точки — ( • ) Н, с параметрами наружного воздуха tН «Б» , °С и JН «Б» , кДж/кг попасть в точку ( • ) П, с параметрами приточного воздуха._*%

%*Возможно несколько решений этой задачи, а именно:*%

h2. +1. Классический вариант+ (см. рисунок 2).

*+Для обработки наружного приточного воздуха используем секцию оросительной камеры и секцию калорифера 2-го подогрева.*+

1. На *_J-d диаграмме_* из точки приточного воздуха — (•) *_П_*, проводим линию постоянного влагосодержания *_d = const_*, до пересечения с линией относительной влажности *_φ = 90%_* . Это стабильный вариант работы оросительной камеры.

Получаем точку (•) *_О_*, которая характеризует параметры увлажнённого и охлаждённого воздуха в оросительной камере.

2. Соединяем прямой линией точку с параметрами наружного воздуха — (•) *_Н_*, с точкой с параметрами увлажнённого и охлаждённого воздуха — (•) *_О_*. Эта прямая линия на *_J-d диаграмме_* характеризует %*_политропический процесс_*%, при котором все параметры обрабатываемого воздуха изменяются.

Для получения политропического процесса вода, поступающая из системы хозяйственно – питьевого водопровода, подаётся на форсунки оросительной камеры, где подвергается мелко — дисперсному распылению.

Часть влаги уносится с приточным воздухом, увлажняя и охлаждая его, а оставшаяся часть влаги стекает в дренажный поддон оросительной камеры и удаляется системой дренажных трубопроводов в хозяйственно – фекальную канализацию.

Таким образом, %*_температура воды, которая идёт на увлажнение приточного воздуха, остаётся всегда неизменной. Это обязательное условие при увлажнении воздуха по политропному процессу._*%

3. Линия *_НО_* — политропический процесс, который процесс увлажнения и охлаждения приточного воздуха. Линия *_ОП_* характеризует процесс нагрева воздуха в теплообменнике 2-го подогрева.

4. Подобная обработка наружного приточного воздуха не является идеальной и имеет ряд недостатков:

* сначала воздух увлажняется и %*_охлаждается_*% в оросительной камере в тёплый период года — %*ТП*%, а затем %*_нагревается_*% в теплообменнике 2-го подогрева;
* политропический процесс требует постоянного увеличенного водопотребления, так как вода, которая не пошла на увлажнение приточного воздуха, удаляется в систему хозяйственно – фекальной канализации;
* в тёплый период года — %*ТП*%, в системе теплоснабжения калорифера 2-го подогрева будет являться теплоноситель из _открытой_ системы горячего водоснабжения — *_ГВС_*, который по своим параметрам — температурному перепаду и по располагаемому давлению *_нестабилен._*

Возможно, осуществить нагрев увлажнённого и охлаждённого воздуха в электрическом калорифере, но это повлечёт значительное увеличение энергетических затрат.

%*_Принципиальная схема обработки приточного воздуха в тёплый период года – ТП для 1-го варианта – классического, смотри на рисунок 3._*%

!/upload/files/t/tepl_balans_06_03.jpg (Классический вариант)!

!/upload/files/t/tepl_balans_06_04.jpg (Принципиальная схема обработки приточного воздуха в тёплый период года)!

h2. +2. Второй вариант.+

+*Для охлаждения наружного приточного воздуха в поверхностном воздухоохладителе возможны два случая:*+

+*_Случай а_*+ (см. рисунок 4).

Абсолютная влажность воздуха или влагосодержание наружного воздуха — *_dH «Б» _*, *_меньше_* влагосодержания приточного воздуха — *_dП_*

p=. *_dH «Б» «Б» _*, *_больше_* влагосодержания приточного воздуха — *_dП_*

1. В этом случаи необходимо «глубоко» охлаждать приточный воздух. Т. е. процесс охлаждения воздуха на *_J — d диаграмме_* вначале будет изображаться прямой линией с постоянным влагосодержанием — *_dН = const_*, проведённой из точки с параметрами наружного воздуха — (•) *_Н_*, до пересечения с линией относительной влажности — *_φ = 100%_*. Полученная точка называется — %*_точка росы_*% — %*_Т.Р._*% наружного воздуха.

2. Далее процесс охлаждения от %*_точки росы_*% пойдет по линии относительной влажности *_φ = 100%_* до конечной точки охлаждения — (•) *_О_*. Численное значение влагосодержания воздуха с точке (•) *_О_* равно численному значению влагосодержания воздуха в точке притока — (•) *_П_*.

3. Далее необходимо нагреть воздух от точки — (•) *_О_*, до точки приточного воздуха — (•) *_П_*. Процесс нагревания воздуха будет происходить с постоянным влагосодержанием.

%*_Принципиальная схема обработки приточного воздуха в тёплый период года — ТП, для 2-го варианта, случай б, смотри на рисунок 7._*%

p=. !/upload/files/t/tepl_balans_06_05.jpg (Случай а)!

!/upload/files/t/tepl_balans_06_06.jpg (Принципиальная схема обработки приточного воздуха в тёплый период года)!

!/upload/files/t/tepl_balans_06_07.jpg (Случай б)!

!/upload/files/t/tepl_balans_06_08.jpg (Принципиальная схема обработки приточного воздуха в тёплый период года)!

h2. +3. Третий вариант.+

Возможно, часть наружного приточного воздуха пропускать по байпасу, а затем смешивать часть охлаждённого приточного воздуха с воздухом, проходящим по байпасу, чтобы параметры воздуха в точке смеси — (•) *_С_*, имели бы параметры приточного воздуха в точке — (•) *_П_*.

В нашем курсе этот вариант не рассматривается.

h2. +Холодный период года — %ХП%.+

1. При кондиционировании воздуха в холодный период года — %*ХП*% изначально принимаются оптимальные параметры внутреннего воздуха в рабочей зоне помещения:

2. Изначально на *_J-d диаграмму_* по двум известным параметрам влажного воздуха наносим точки (см. рисунок 8):

* наружного воздуха (•) *_Н tН = — 28ºC; JН = — 27,3 кДж/кг;_*
* внутреннего воздуха (•) *_В tВ = 22ºC; φВ = 30%_* с минимальной относительной влажностью;
* внутреннего воздуха (•) *_В1 tВ1 = 22ºC; φВ1 = 55%_* с максимальной относительной влажностью.

При наличии тепловых избытков в помещении целесообразно принять верхний температурный параметр внутреннего воздуха в помещении из зоны оптимальных параметров.

3. Составляем тепловой баланс помещения по холодному периоду года — %*ХП*%:

* по явному теплу *_∑Q ХП Я_*
по полному теплу *_∑Q ХП П_*

4. Рассчитываем поступления влаги в помещение

5. Определяем тепловую напряженность помещения по формуле:

p=. !/upload/files/f/form6_06.jpg (Определяем тепловую напряженность помещения)!

где: *_V_* — объем помещения, _м 3 _.

6. Исходя из величины теплового напряжения, находим градиент нарастания температуры по высоте помещения.

*Градиент температуры воздуха по высоте помещений общественных и гражданских зданий.*

Тепловая напряженность помещения QЯ/Vпом. grad t, °C
кДж/м 3 Вт/м 3
Более 80 Более 23 0,8 ÷ 1,5
40 ÷ 80 10 ÷ 23 0,3 ÷ 1,2
Менее 40 Менее 10 0 ÷ 0,5

и рассчитываем температуру удаляемого воздуха

где: *_Н_* — высота помещения, _м_;
*_hр.з._* — высота рабочей зоны, _м_.

7. Для ассимиляции избытков тепла и влаги в помещении температуру приточного воздуха — *_tП_*, принимаем на 4 ÷ 5ºС ниже температуры внутреннего воздуха — *_tВ_*, в рабочей зоне помещения.

8. Определяем численное значение величины тепло-влажностного отношения

p=. !/upload/files/f/form6_07.jpg (Определяем численное значение величины тепло-влажностного отношения)!

9. На *_J-d диаграмме_* точку 0,0°С шкалы температур соединяем прямой линией с численным значением тепло-влажностного отношения (для нашего примера численное значение величины тепло-влажностного отношения принимаем *_5 800_*).

10. На *_J-d диаграмме_* проводим изотерму приточного — *_tП_*, с численным значением

11. На *_J-d диаграмме_* проводим изотерму уходящего воздуха с численным значением уходящего воздуха — *_tУ_*, найденным в пункте 6.

12. Через точки внутреннего воздуха — (•) *_В_*, (•) *_В1_*, проводим линии, которые параллельны линии тепло-влажностного отношения.

13. Пересечение этих линий, которые будет называться — %*_лучами процесса_*%

p=. !/upload/files/f/form6_08.jpg (лучи процесса)!

с изотермами приточного и уходящего воздуха — *_tП_* и *_tУ_* определит на *_J-d диаграмме_* точки приточного воздуха — (•) *_П_*, (•) *_П1_* и точки уходящего воздуха — (•) *_У_*, (•) *_У1_*.

14. Определяем воздухообмен по полному теплу

p=. !/upload/files/f/form6_09.jpg (Определяем воздухообмен по полному теплу)!

и воздухообмен на ассимиляцию избытков влаги

p=. !/upload/files/f/form6_10.jpg (воздухообмен на ассимиляцию избытков влаги )!

%*_Остается самое главное, а именно как из точки — (•) Н, с параметрами наружного воздуха t Н «Б» , °С и JН «Б» , кДж/кг попасть в точку (•) П, с параметрами приточного воздуха._*%

%*Возможно несколько решений этой задачи, а именно:*%

h2. +1. Первый способ – классический+ (см. рисунок 8)

1. %_Процессы обработки наружного воздуха:_%

* %нагрев наружного воздуха в калорифере 1-го подогрева;%
* %увлажнение по адиабатному циклу;%
* %нагрев в калорифере 2-го подогрева.%

%+_Построение процессов обработки воздуха на_ *_J-d диаграмме._*+%

2. Из точки с параметрами наружного воздуха — (•) *_Н_* проводим линию постоянного влагосодержания — *_dН = const_*.

Эта линия характеризует процесс нагревания наружного воздуха в калорифере 1-го подогрева. Конечные параметры наружного воздуха после его нагревания будут определены в пункте 8.

3. Из точки с параметрами приточного воздуха — (•) *_П_* проводим линию постоянного влагосодержания dП = const до пересечения с линией относительной влажности *_φ = 90%_* (эту относительную влажность стабильно обеспечивает оросительная камера при адиабатическом увлажнении).

Получаем точку — (•) *_О_* с параметрами увлажнённого и охлаждённого приточного воздуха.

4. Через точку — (•) *_О_* проводим линию изотермы — *_tО = const_* до пересечения со шкалой температур.

_Значение температуры в точке_ — (•) *_О_* _близко к 0°С_. Поэтому в оросительной камере возможно образование тумана.

5. Следовательно, в зоне оптимальных параметров внутреннего воздуха в помещении необходимо выбрать другую точку внутреннего воздуха — (•) *_В1_* с той же температурой — *_tВ1 = 22°С_*, но с большей относительной влажностью — *_φВ1 = 55%_*.

В нашем случае точка — (•) *_В1_* принималась с самой максимальной относительной влажностью из зоны оптимальных параметров. При необходимости возможно принять и промежуточную относительную влажность из зоны оптимальных параметров.

6. Аналогично пункту 3. Из точки с параметрами приточного воздуха — (•) *_П1_* проводим линию постоянного влагосодержания *_dП1 = const_* до пересечения с линией относительной влажности *_φ = 90%_* .

Получаем точку — (•) *_О1_* с параметрами увлажнённого и охлаждённого приточного воздуха.

7. Через точку — (•) *_О1_* проводим линию изотермы — *_tО1 = const_* до пересечения со шкалой температур и считываем численное значение температуры увлажнённого и охлаждённого воздуха.

Читайте также:  Киа спектра как сделать чтобы не включался кондиционер

p=. !/upload/files/t/tepl_balans_06_09.jpg (Первый способ – классический)!

%_Минимальное значение конечной температуры воздуха при адиабатическом увлажнении должно находиться в пределах 5 ÷ 7°С._%

8. Из точки с параметрами приточного воздуха — (•) *_П1_* проводим линию постоянного теплосодержания — *_JП1 = сonst_* до пересечения с линией постоянного влагосодержания наружного воздуха — точка (•) *_Н — dН = const._*

Получаем точку — (•) *_К1_* с параметрами нагретого наружного воздуха в калорифере 1-го подогрева.

9. Процессы обработки наружного воздуха на *_J-d диаграмме_* будут изображаться следующими линиями:

* линия *_НК1_* — процесс нагревания приточного воздуха в калорифере 1-го подогрева;
* линия *_К1О1_* — процесс увлажнения и охлаждения нагретого воздуха в оросительной камере;
* линия *_О1П1_* — процесс нагревания увлажнённого и охлаждённого приточного воздуха в калорифере 2-го подогрева.

10. Обработанный наружный приточный воздух с параметрами в точке — (•) *_П1_* поступает в помещение и ассимилирует избытки теплоты и влаги по лучу процесса — линия *_П1В1_*. За счёт нарастания температуры воздуха по высоте помещения — *_grad t_*. Параметры воздуха изменяются. Процесс изменения параметров происходит по лучу процесса до точки уходящего воздуха — (•) *_У1_*.

11. Необходимое количество приточного воздуха для ассимиляции избытков теплоты и влаги в помещении определяем по формуле

p=. !/upload/files/f/form6_11.jpg (Необходимое количество приточного воздуха для ассимиляции избытков теплоты и влаги в помещении)!

12. Требуемое количество теплоты для нагрева наружного воздуха в калорифере 1-го подогрева

13. Необходимое количество влаги для увлажнения приточного воздуха в оросительной камере

14. Требуемое количество теплоты для нагрева увлажнённого и охлаждённого приточного воздуха в калорифере 2-го подогрева

Величину *_удельной теплоёмкости воздуха С_* принимаем:

p=. *_C = 1,005 кДж/(кг × °С)._*

%Чтобы получить тепловую мощность калориферов 1-го и 2-го подогрева в кВт необходимо величины Q1 и Q2 в размерности кДж/ч разделить на 3600.%

%Принципиальная схема обработки приточного воздуха в холодный период года — ХП, для 1-го способа — классического, смотри на рисунок 9.%

!/upload/files/t/tepl_balans_06_10.jpg (Принципиальная схема обработки приточного воздуха в холодный период года)!

h2. +2. Второй способ обработки наружного воздуха позволяет избежать нагревания его в калорифере 2-го подогрева+ (см. рисунок 10).

%+_Построение процессов обработки воздуха на_ *_J-d диаграмме._*+%

1. Параметры внутреннего воздуха выбираем из зоны оптимальных параметров:

* температуру – максимальную *_tВ = 22°С_*;
* относительную влажность – минимальную *_φВ = 30%_*.

2. По двум известным параметрам внутреннего воздуха находим точку на *_J-d диаграмме_* — (•) *_В_*.

3. Температуру приточного воздуха принимаем на 5°С меньше температуры внутреннего воздуха

На *_J-d диаграмме_* проводим изотерму приточного воздуха — _tП_.

4. Через точку с параметрами внутреннего воздуха — (•) *_В_* проводим луч процесса с численным значением тепло-влажностного отношения

p=. *_ε = 5 800 кДж/кг Н2О_*

до пересечения с изотермой приточного воздуха — *_tП_*

Получаем точку с параметрами приточного воздуха — (•) *_П_*.

5. Из точки с параметрами наружного воздуха — (•) *_Н_* проводим линию постоянного влагосодержания — *_dН = const._*

6. Из точки с параметрами приточного воздуха — (•) П проводим линию постоянного теплосодержания — *_JП = const_* до пересечения с линиями:

* относительной влажности *_φ = 90%._*

Получаем точку с параметрами увлажнённого и охлаждённого приточного воздуха — (•) *_О_*.

* постоянного влагосодержания наружного воздуха — *_dН = const_*.

Получаем точку с параметрами нагретого в калорифере приточного воздуха — (•) *_К_*.

7. Часть нагретого приточного воздуха пропускаем через оросительную камеру, оставшуюся часть воздуха пропускаем по байпасу, минуя оросительную камеру.

8. Смешиваем увлажнённый и охлаждённый воздух с параметрами в точке — (•) *_О_* с воздухом, проходящим по байпасу, с параметрами в точке — (•) *_К_* в таких пропорциях, чтобы точка смеси — (•) *_С_* совместилась с точкой приточного воздуха — (•) *_П_*:

* линия *_КО_* — общее количество приточного воздуха — *_GП_*;
* линия *_КС_* — количество увлажнённого и охлаждённого воздуха — *_GО_*;
* линия *_СО_* — количество воздуха, проходящего по байпасу — *_GП — GО_*.

p=. !/upload/files/t/tepl_balans_06_11.jpg (Второй способ обработки наружного воздуха позволяет избежать нагревания его в калорифере 2-го подогрева)!

!/upload/files/t/tepl_balans_06_12.jpg (Принципиальная схема обработки приточного воздуха в холодный период года)!

9. Процессы обработки наружного воздуха на *_J-d диаграмме_* будут изображаться следующими линиями:

* линия *_НК_* — процесс нагревания приточного воздуха в калорифере;
* линия *_КС_* — процесс увлажнения и охлаждения части нагретого воздуха в оросительной камере;
* линия *_СО_* — байпасирование нагретого воздуха минуя оросительную камеру;
* линия *_КО_* — смешение увлажнённого и охлаждённого воздуха с нагретым воздухом.

10. Обработанный наружный приточный воздух с параметрами в точке — (•) *_П_* поступает в помещение и ассимилирует избытки теплоты и влаги по лучу процесса — линия *_ПВ_*. За счёт нарастания температуры воздуха по высоте помещения — *_grad t_*. Параметры воздуха изменяются. Процесс изменения параметров происходит по лучу процесса до точки уходящего воздуха — (•) *_У_*.

11. Количество воздуха, проходящего через оросительную камеру можно определить по отношению отрезков

p=. !/upload/files/f/form6_12.jpg (Количество воздуха, проходящего через оросительную камеру можно определить по отношению отрезков)!

12. Необходимое количество влаги для увлажнения приточного воздуха в оросительной камере

%*_Принципиальная схема обработки приточного воздуха в холодный период года — ХП, для 2-го способа, смотри на рисунок 11._*%

h2. +3. Третий способ самый простой – увлажнение наружного приточного воздуха в паровом увлажнителе+ (см. рисунок 12).

%+_Построение процессов обработки воздуха на *J-d диаграмме._*+%

1. Определение параметров внутреннего воздуха — (•) *_В_* и нахождение точки на *_J-d диаграмме_* смотри пункты 1 и 2.

2. Определение параметров приточного воздуха — (•) *_П_* смотри пункты 3 и 4.

3. Из точки с параметрами наружного воздуха — (•) *_Н_* проводим линию постоянного влагосодержания — *_dН = const_* до пересечения с изотермой приточного воздуха — *_tП_*. Получим точку — (•) *_К_* с параметрами нагретого наружного воздуха в калорифере.

4. Процессы обработки наружного воздуха на *_J-d диаграмме_* будут изображаться следующими линиями:

* линия *_НК_* — процесс нагревания приточного воздуха в калорифере;
* линия *_КП_* — процесс увлажнения нагретого воздуха паром.

5. Далее аналогично пункту 10.

6. Количество приточного воздуха определяем по формуле

p=. !/upload/files/f/form6_13.jpg (Количество приточного воздуха)!

p=. !/upload/files/t/tepl_balans_06_13.jpg (Принципиальная схема обработки приточного воздуха в холодный период года)!

!/upload/files/t/tepl_balans_06_14.jpg (Принципиальная схема обработки приточного воздуха в холодный период года)!

7. Количество пара на увлажнение нагретого приточного воздуха рассчитываем по формуле

8. Количество тепла на нагрев приточного воздуха

где: С = 1,005 кДж/(кг × ºС) – удельная теплоемкость воздуха.

*_Для получения тепловой мощности калорифера в кВт, необходимо величину Q кДж/ч разделить на 3600 кДж/(ч × кВт)._*

%*_Принципиальная схема обработки приточного воздуха в холодный период года ХП, для 3-го способа, смотри на рисунке 13._*%

Такое увлажнение применяется, как правило, для отраслей: медицинской, радиоэлектронной, пищевой и т.п.

h2. +3. Четвертый способ+ (см. рисунок 14) .

Применение сотовых увлажнителей дает возможность наиболее оптимального с точки зрения затрат энергии решить вопрос увлажнения воздуха. Задавшись фронтальной скоростью движения *_Vф = 2,3 м/сек_* приточного воздуха в сотовом увлажнителе можно достичь относительной влажности приточного воздуха:

* при глубине сотовой насадки *100мм* — *_φ = 45%_*;
* при глубине сотовой насадки *200мм* — *_φ = 65%_*;
* при глубине сотовой насадки *300мм* — *_φ = 90%_*.

%+_Построение процессов обработки воздуха на *J-d диаграмме._*+%

1. Параметры внутреннего воздуха выбираем из зоны оптимальных параметров:

* температуру – максимальную *_tВ = 22°С_*;
* относительную влажность – минимальную *_φВ = 30%_*.

2. По двум известным параметрам внутреннего воздуха находим точку на *_J-d диаграмме_* — (•) *_В_*.

3. Температуру приточного воздуха принимаем на 5°С меньше температуры внутреннего воздуха

На *_J-d диаграмме_* проводим изотерму приточного воздуха — *_tП_*.

4. Через точку с параметрами внутреннего воздуха — (•) *_В_* проводим луч процесса с численным значением тепло-влажностного отношения

p=. *_ε = 5 800 кДж/кг Н2О_*

до пересечения с изотермой приточного воздуха — *_tП_*.

Получаем точку с параметрами приточного воздуха — (•) *_П_*.

p=. !/upload/files/t/tepl_balans_06_15.jpg (Четвертый способ)!

5. Из точки с параметрами наружного воздуха — (•) *_Н_* проводим линию постоянного влагосодержания — *_dН = const_*.

6. Из точки с параметрами приточного воздуха — (•) *_П_* проводим линию постоянного теплосодержания — *_JП = const_* до пересечения с линиями:

* относительной влажности *_φ = 65%_*.

Получаем точку с параметрами увлажнённого и охлаждённого приточного воздуха — (•) *_О_*.

* постоянного влагосодержания наружного воздуха — *_dН = const._*

Получаем точку с параметрами нагретого в калорифере приточного воздуха — (•) *_К_*.

7. Часть нагретого приточного воздуха пропускаем через сотовый увлажнитель, оставшуюся часть воздуха пропускаем по байпасу, минуя сотовый увлажнитель.

8. Смешиваем увлажнённый и охлаждённый воздух с параметрами в точке — (•) *_О_* с воздухом, проходящим по байпасу, с параметрами в точке — (•) *_К_* в таких пропорциях, чтобы точка смеси — (•) *_С_* совместилась с точкой приточного воздуха — (•) *_П_*:

* линия *_КО_* — общее количество приточного воздуха — *_GП_*;
* линия *_КС_* — количество увлажнённого и охлаждённого воздуха — *_GО_*;
* линия *_СО_* — количество воздуха, проходящего по байпасу — *_GП — GО_*.

9. Процессы обработки наружного воздуха на *_J-d диаграмме_* будут изображаться следующими линиями:

* линия *_НК_* — процесс нагревания приточного воздуха в калорифере;
* линия *_КС_* — процесс увлажнения и охлаждения части нагретого воздуха в сотовом увлажнителе;
* линия *_СО_* — байпасирование нагретого воздуха, минуя сотовый увлажнитель;
* линия *_КО_* — смешение увлажнённого и охлаждённого воздуха с нагретым воздухом.

10. Обработанный наружный приточный воздух с параметрами в точке — (•) *_П_* поступает в помещение и ассимилирует избытки теплоты и влаги по лучу процесса — линия *_ПВ_*. За счёт нарастания температуры воздуха по высоте помещения — *_grad t_*. Параметры воздуха изменяются. Процесс изменения параметров происходит по лучу процесса до точки уходящего воздуха — (•) *_У_*.

11. Количество воздуха, проходящего через оросительную камеру можно определить по отношению отрезков

p=. !/upload/files/f/form6_14.jpg (Количество воздуха, проходящего через оросительную камеру можно определить по отношению отрезков)!

12. Необходимое количество влаги для увлажнения приточного воздуха в оросительной камере

p=. !/upload/files/f/form6_15.jpg (Необходимое количество влаги для увлажнения приточного воздуха в оросительной камере)!

%*_Принципиальная схема обработки приточного воздуха в холодный период года — ХП, для 4-го способа, смотри на рисунок 15._*%

!/upload/files/t/tepl_balans_06_16.jpg (Принципиальная схема обработки приточного воздуха в холодный период года)!

h2. Однако, вероятность совпадения количества подачи приточного воздуха, рассчитанная для %ТП% и %ХП% очень мала.

_Нахождение общего решения._

h2. Возможны три варианта решения этой проблемы.

+*_1. Первый вариант_*+

Принять количество наружного приточного воздуха по холодному периоду года (%*ХП*%) — %*_GХП_*% равное количеству наружного приточного воздуха по тёплому периоду года (*%ТП%*) — *_%GТП%_*, т. е.

В этом случае придётся выполнить перерасчёт параметров приточного воздуха в точке — (•) *П* для холодного периода года — (%*ХП*%).

Для этого определяют приращение теплосодержания или влагосодержания в приточном воздухе в холодный период года — (%*ХП*%).

p=. !/upload/files/f/form6_16.jpg (Для этого определяют приращение теплосодержания или влагосодержания в приточном воздухе в холодный период года )!

Читайте также:  Оптимальный кондиционер для комнаты

и на пересечении с лучом процесса по холодному периода года — %*_εХП_*% получаем точку — (•) *П* с пересчитанными параметрами приточного воздуха.

%_Этот вариант самый простой, но и самый затратный._%

+*_2. Второй вариант — применяя рециркуляцию воздуха._*+

+*_А) Оптимальное применение рециркуляции_*+ (см. рисунок 16).

Для резко континентального климата территории России в холодный период года — %*ХП*% смешивание уходящего вытяжного внутреннего воздуха с наружным приточным воздухом в секции камеры рециркуляции центрального кондиционера возможно лишь в том случае, когда температура точки смеси — (•) *С* является положительной и находится в пределах

В этом случае количество наружного воздуха — *_%GН%_*, кг/ч составляет 25 ÷ 30% от общего количества приточного воздуха — *_GП_*, _кг/ч_.

Причём, это количество наружного воздуха должно быть не меньше минимальной санитарной нормы подачи наружного воздуха на одного человека.

%Принципиальная схема обработки приточного воздуха для 2-го варианта, оптимального применения рециркуляции А) смотри на рисунок 17.%

p=. !/upload/files/t/tepl_balans_06_17.jpg (Оптимальное применение рециркуляции)!

!/upload/files/t/tepl_balans_06_18.jpg (Принципиальная схема обработки приточного воздуха для 2-го варианта)!

!/upload/files/t/tepl_balans_06_19.jpg (Принципиальная схема обработки приточного воздуха )!

Если из *_J-d диаграммы_* следует, что количество наружного воздуха — *_%GН%_*, _кг/ч_, принятое по санитарной норме подачи наружного воздуха на одного человека, оказалось больше _30%_ от общего количества воздуха, то в этом случаи необходимо:

* увеличить общее количество приточного воздуха — *_GП_*, _кг/ч_ с таким условием, чтобы количество наружного воздуха было бы _25 ÷ 30%_ от общего количества приточного воздуха (смотри рисунок 17).

* наружный приточный воздух предварительно подогреть в калорифере до положительной температуры в пределах 5 ÷ 7 °С, и только после этого смешивать его с воздухом, идущим на рециркуляцию (смотри рисунок 18).

+*_Б) Применение рециркуляции с камерой орошения_*+ (см. рисунок 19) .

1. Общее количество приточного воздуха принимаем по тёплому периоду года — %*ТП*%

2. Количество наружного приточного воздуха принимаем по нормативному воздухообмену

3. Количество воздуха, идущего на рециркуляцию, определяем по формуле

4. Численное значение влагосодержания смеси определяем из уравнения смеси

p=. !/upload/files/f/form6_17.jpg (Численное значение влагосодержания смеси определяем из уравнения смеси)!

%+_Построение процессов обработки воздуха на *J-d диаграмме._*+%

5. Параметры внутреннего воздуха выбираем из зоны оптимальных параметров:

* температуру – максимальную *_tВ = 22°С_*;
* относительную влажность – минимальную *_φВ = 30%_*.

6. По двум известным параметрам находим на *_J-d диаграмме_* точку внутреннего воздуха — (•) *_В_*.

7. Температуру приточного воздуха принимаем на 5 °С меньше температуры внутреннего воздуха

На *_J-d диаграмме_* проводим изотерму приточного воздуха — *_tП_*.

8. Составляем тепловой баланс помещения по холодному периоду года — %*ХП*%:

* по явному теплу *_ΣQ ХП Я_*, _Вт_;
* по полному теплу *_ΣQ ХП П_*, _кДж/ч_.

9. Рассчитываем поступления влаги в помещение

10. Определяем тепловую напряженность помещения по формуле

p=. !/upload/files/f/form6_18.jpg (Определяем тепловую напряженность помещения)!

где: *_V_* — объем помещения, _м 3 _.

11. Исходя из величины теплового напряжения, находим градиент нарастания температуры по высоте помещения и рассчитываем температуру удаляемого воздуха

где: *_Н_* — высота помещения, _м_;
*_hр.з._* — высота рабочей зоны, _м_.

На *_J-d диаграмме_* проводим изотерму уходящего воздуха — *_tУ_*.

12. Через точку с параметрами внутреннего воздуха — (•) *_В_* проводим луч процесса с численным значением тепло-влажностного отношения

p=. *_ε = 5 800 кДж/кг Н2О_*

до пересечения с изотермой приточного воздуха — *_tП_* и с изотермой уходящего воздуха — *_tУ_*.

Получаем точку с параметрами приточного воздуха — (•) *_П_* и точку с параметрами уходящего воздуха — (•) *_У_*.

13. Из точки с параметрами наружного воздуха — (•) *_Н_* проводим линию постоянного влагосодержания — *_dН = const._*

14. На *_J-d диаграмме_* проводим линию постоянного влагосодержания с численным значением влагосодержания смеси — *_dC1_*, найденным из уравнения смеси в пункте 4.

15. Из точки с параметрами приточного воздуха — (•) *_П_* проводим линию постоянного теплосодержания — *_JП = const_* до пересечения с линиями:

* относительной влажности *_φ = 90%._*

Получаем точку с параметрами увлажнённого и охлаждённого приточного воздуха — (•) *_О_*.

* и с линией постоянного влагосодержания смеси — *_dC1_*.

Получаем точку с параметрами смеси воздуха уходящего и воздуха наружного нагретого в калорифере — (•) *_С1_*.

16. Часть приточного воздуха с параметрами в точке смеси — (•) *_С1_* пропускаем через оросительную камеру увлажняя и охлаждая его, оставшуюся часть воздуха пропускаем по байпасу, минуя оросительную камеру.

17. Смешиваем увлажнённый и охлаждённый воздух с параметрами в точке — (•) *_О_* с воздухом, проходящим по байпасу с параметрами в точке — (•) *_С1_* в таких пропорциях, чтобы точка смеси — (•) *_С2_* совместилась с точкой приточного воздуха — (•) *_П_*:

* линия *_С1О_* — общее количество приточного воздуха — *_GП ТП _*;
* линия *_С1С2_* — количество увлажнённого и охлаждённого воздуха;
* линия *_С2О_* — количество, проходящего по байпасу.

!/upload/files/t/tepl_balans_06_20.jpg (Расчет воздухообмена при кондиционировании)!

18. Соединяем прямой линией точку с параметрами уходящего воздуха — (•) *_У_* с точкой с параметрами смешанного воздуха — (•) *_С1_* и далее до пересечения с линией постоянного влагосодержания наружного воздуха — *_dН_*.

Получаем точку — (•) *_Кс_* параметрами нагретого в калорифере наружного воздуха в количестве нормативного воздухообмена — *_Gнорм._*, _кг/ч_.

19. Смешиваем нагретый наружный воздух с параметрами в точке — (•) *_К_* с частью уходящего вытяжного воздуха с параметрами в точке — (•) *_У_* в таких пропорциях, чтобы точка смеси — (•) *_С1_* находилась на пересечении линии смеси и линии постоянного теплосодержания приточного воздуха — *_JП_*:

* линия *_КУ_* — общее количество приточного воздуха — *_GП ТП _*;
* линия *_С1У_* — количество нагретого наружного воздуха — *_Gнорм._*; _кг/ч_;
* линия *_С1К_* — количество, воздуха идущего на рециркуляцию — *_GР = GП ТП — Gнорм._*, _кг/ч_

20. Количество воздуха, проходящего через оросительную камеру можно определить по отношению отрезков

p=. !/upload/files/f/form6_19.jpg (Количество воздуха, проходящего через оросительную камеру)!

21. Необходимое количество влаги для увлажнения приточного воздуха в оросительной камере

22. Обработанный наружный приточный воздух с параметрами в точке — (•) *_П_* поступает в помещение и ассимилирует избытки теплоты и влаги по лучу процесса — линия *_ПВ_*. За счёт нарастания температуры воздуха по высоте помещения — *_grad t_* параметры воздуха изменяются. Процесс изменения параметров происходит по лучу процесса до точки уходящего воздуха — (•) *_У_*.

_Этот вариант с рециркуляцией воздуха значительно сокращает расход тепла — нагревать воздух надо не весь, а только воздух по нормативному воздухообмену_ *_Gнорм._* _и уменьшает расход влаги в оросительной камере._

%*_Принципиальная схема обработки приточного воздуха для 2-го варианта, применение рециркуляции с камерой орошения Б) смотри на рисунок 20._*%

!/upload/files/t/tepl_balans_06_21.jpg (Принципиальная схема обработки приточного воздуха для 2-го варианта)!

+*В) Применение рециркуляции и увлажнение паром*+ (см. рисунок 21).

Этот вариант обработки приточного воздуха схож с вариантом *Б*.

1. Общее количество приточного воздуха принимаем по тёплому периоду года — %*ТП*%

2. Количество наружного приточного воздуха принимаем по нормативному воздухообмену

3. Количество воздуха, идущего на рециркуляцию, определяем по формуле

4. Численное значение влагосодержания смеси определяем из уравнения смеси

p=. !/upload/files/f/form6_20.jpg (Численное значение влагосодержания смеси)!

%+_Построение процессов обработки воздуха на *J-d диаграмме._*+%

5. Параметры внутреннего воздуха выбираем из зоны оптимальных параметров:

* температуру – максимальную *_tВ = 22 °С_*;
* относительную влажность – минимальную *_φВ = 30%_*.

6. По двум известным параметрам находим на *_J-d диаграмме_* точку внутреннего воздуха — (•) *_В_*.

7. Температуру приточного воздуха принимаем на 5 °С меньше температуры внутреннего воздуха

На *_J-d диаграмме_* проводим изотерму приточного воздуха — *_t П_*.

8. Составляем тепловой баланс помещения по холодному периоду года — %*ХП*%:

* по явному теплу *_ΣQЯ ХП _*, _Вт_;
* по полному теплу *_ΣQП ХП _*, _кДж/ч_.

9. Рассчитываем поступления влаги в помещение

10. Определяем тепловую напряженность помещения по формуле

p=. !/upload/files/f/form6_21.jpg (Определяем тепловую напряженность помещения)!

где: *_V_* — объем помещения, _м 3 _.

11. Исходя из величины теплового напряжения, находим градиент нарастания температуры по высоте помещения и рассчитываем температуру удаляемого воздуха

где: *_Н_* — высота помещения, _м_;
*_hр.з._* — высота рабочей зоны, _м_.
На *_J-d диаграмме_* проводим изотерму уходящего воздуха — *_tУ_*.

12. Через точку с параметрами внутреннего воздуха — (•) *_В_* проводим луч процесса с численным значением тепло-влажностного отношения

p=. *_ε = 5 800 кДж/кг Н2О_*

до пересечения с изотермой приточного воздуха — *_tП_* и с изотермой уходящего воздуха — *_tУ_*.

Получаем точку с параметрами приточного воздуха — (•) *_П_* и точку с параметрами уходящего воздуха — (•) *_У_*.

13. Из точки с параметрами наружного воздуха — (•) *_Н_* проводим линию постоянного влагосодержания — *_dН = const_*.

14. На *_J-d диаграмме_* проводим линию постоянного влагосодержания с численным значением влагосодержания смеси — *_dC_*, найденным из уравнения смеси в пункте 4.

15. Пересечение изотермы приточного воздуха — *_tП_* с линией постоянного влагосодержания смеси — *_dС_* определит на *_J-d диаграмме_* точку смеси — (•) *_С_*.

16. Соединяем прямой линией точку с параметрами уходящего воздуха — (•) *_У_*, с точкой с параметрами смешанного воздуха — (•) *_С_*. Далее проводим прямую до пересечения с линией постоянного влагосодержания наружного воздуха — *_dН_*.

Получаем точку — (•) *_К_* с параметрами нагретого в калорифере наружного воздуха в количестве нормативного воздухообмена — *_Gнорм._*, _кг/ч_.

17. Смешиваем нагретый наружный воздух с параметрами в точке — (•) *_К_* с частью уходящего вытяжного воздуха с параметрами в точке — (•) *_У_* в таких пропорциях, чтобы точка смеси — (•) *_С_* находилась на пересечении линии смеси и линии изотермы приточного воздуха — *_tП_*

* линия *_КУ_* — общее количество приточного воздуха — *_GП ТП _*;
* линия *_СУ_* — количество нагретого наружного воздуха — *_Gнорм._*; _кг/ч_;
* линия *_КС_* — количество воздуха, идущего на рециркуляцию — *_GP = GП ТП — Gнорм._*, _кг/ч_

18. Необходимое количество пара для увлажнения приточного воздуха в паровом увлажнителе

!/upload/files/t/tepl_balans_06_22.jpg (Применение рециркуляции и увлажнение паром)!

19. Обработанный наружный приточный воздух с параметрами в точке — (•) *_П_* поступает в помещение и ассимилирует избытки теплоты и влаги по лучу процесса — линия *_ПВ_*. За счёт нарастания температуры воздуха по высоте помещения — *_grad t_* параметры воздуха изменяются. Процесс изменения параметров происходит по лучу процесса до точки уходящего воздуха — (•) *_У_*.

_Этот вариант с рециркуляцией воздуха значительно сокращает расход тепла — нагревать воздух надо не весь, а только воздух по нормативному воздухообмену_ *_Gнорм._*.

%*_Принципиальная схема обработки приточного воздуха для 2-го варианта, применение рециркуляции и увлажнение паром В) смотри на рисунок 22._*%

!/upload/files/t/tepl_balans_06_23.jpg (Принципиальная схема обработки приточного воздуха для 2-го варианта)!

Источник