Меню

Сколько энергии потребляет вентиляция



Расход электроэнергии для приточно-вытяжной вентиляции.

Для обеспечения нормальных санитарных и противопожарных условий в цехе от каждого станка необходимо удалять: опилки, стружки, пыль, вредные газовыделения. Это делается с помощью систем пневмотранспорта, аспирации и вентиляции. Для ликвидации дисбаланса воздуха в цехе проектируется приточная система вентиляции, подающая воздух в цех.

Расчет расхода электроэнергии для приточно-вытяжной вентиляции делается по количеству воздуха, подлежащего удалению из цеха на протяжении часа. Для этого необходимо иметь данные о количестве отсасываемого воздуха от каждой единицы оборудования.

Просуммировав количество удаляемого воздуха от всех единиц оборудования корпуса, получается объем отсасываемого воздуха.

Таблица 10 – Расчет расхода электроэнергии для приточно-вытяжной вентиляции.

Наименование Оборудования Кол-во Объем отсасываемого воздуха Установленная мощность Общ уст мощн Расчетн время работы Годовая потребность
На 1 ед всего Вытяжки Приточки
ЦДК-5 1,88 1,7 3,58 24322,5
ЦПА-40 0,88 0,8 1,68
СВГП 1,44 1,3 2,74
итог 51431,5

Установленная мощность электродвигателей вытяжной вентиляции рассчитывается по формуле:

= * , (10.2)

где: – давление в воздуховоде, создаваемое вентиляторами, принимается 1000-1400

-КПД вентилятора (0,4-0,5)

ЦПА — = * =0,88

ЦДК — = * =1,88

СВГП — = * =1,44

Установленная мощность электродвигателей для приточной вентиляции рассчитывается по формуле:

= * , (10.3)

Где -коэффициент одновременности работы оборудования (0,9)

— сумма объема отсасываемого воздуха одного типа оборудования

Общая установленная мощность определяется суммой:

= +

Графа 8 – берется из технологической части

Общая потребность в электроэнергии определяется по формуле :

=( + )* , (10.4)

И заносится в последнюю графу таблицы.

Подбор трансформатора.

Исходя из общей потребности установленных мощностей:

-электроэнергии на освещение

-на вентиляцию

-на силовую

Определяется необходимая мощность трансформатора по формуле:

=( + + )* , (10.5)

где: -коэффициент максимума нагрузки, величина его для деревообработки (1,3-1,55)

=(177,5+29,3+8)*1,3=279,2

Подмор трансформатора производится согласно таблицы типов трансформаторов по общей потребной мощности.

Таблица 11 – Типы и марки трансформатора

Наименование Марка Мощность кВт
Трансформатор ТП3-120
Трансформатор ТП3-230
Трансформатор ТП3-320
Трансформатор ТП3-400
Трансформатор ТП3-630
Трансформатор ТП3-1000

=279,2 На данную потребную мощность подходит трансформатор марки ТП3-320.

Источник

Сколько электроэнергии расходует кухонная вытяжка

Потребление электроэнергии вытяжкой зависит от 2-х составляющих:

  • Мощности прибора.
  • Режима(времени) работы.

Виды вытяжек

Расчёты потребления кВт

Предположим что ваша вытяжка мощностью 400 Вт(это означит что в рабочем режиме она потребляет 0,4 кВт/в час).

Вытяжка работает не весь день в режиме циркуляции(рециркуляции), в среднем работает около 12 часов, значит расход составит: 12(время работы) * 0,4(расход в час) = 4,8 кВт/ в день.

Расход электричества в месяц: 30(дней работы) * 2,4(потребление в день) = 144 кВт/ в месяц.

Сумма оплаты за электроэнергию потраченную вытяжкой: 144 * 3,5р(например, тариф за 1 кВт/час, в каждой области, районе, городе и деревне разные тарифы) = 504 руб.

Внимание мы рассчитали потребление 400 ваттной вытяжки за 12-ти часовую работу в день, если вы используете вытяжку другой мощности(большей или меньшей), то расход аналогично изменяется!

Рекомендации по экономии

Есть несколько способов для экономии электроэнергии:

  1. Покупайте по размеру своей плиты(размеры вытяжки должны совпадать, как на правом верхнем рисунке).
  2. Мощность должна совпадать с площадью кухни.

Как правильно выбирать вытяжку

Источник

Расчет годовых расходов энергии системами вентиляции и кондиционирования воздуха

Ю. Я. Кувшинов, профессор, доктор техн. наук, зав. кафедрой МГСУ

Особенность систем обеспечения микроклимата состоит в том, что они расходуют большое количество энергоресурсов, в том числе тепловую и электрическую энергию и водопроводную воду. Проблема сокращения энергопотребления системами вентиляции (СВ) и кондиционирования воздуха (СКВ), будучи частью общей проблемы эффективного использования энергии, особенно актуальна в климатических условиях России.

Количественная оценка энергетической эффективности средств обеспечения микроклимата исходит из величины суммарного годового расхода энергии системами. Годовой расход энергии представляется наиболее объективным энергетическим показателем, т. к. именно в годовом цикле в полной мере проявляются все режимы потребления энергии.

Определение годового расхода тепла или холода СВ или СКВ сводится к интегрированию зависимости от времени года потребляемой мощности. Последняя величина является функцией теплосодержания наружного воздуха, т. к. тепло и искусственный холод расходуются только на обработку наружного воздуха. Среди многообразия моделей представления годового изменения параметров наружного воздуха выделим две группы.

Первый вид моделей строится на описании годового хода параметров средних за месяц. Модели представляются в табличной форме или описываются аналитически. Разновидностью подобной модели наружного климата является так называемый представительный год, использование которого получило широкое распространение за рубежом.

Второй вид представления климатической информации использует обработку срочных измерений в виде функций распределения параметра. Функции распределения задаются в табличной форме, в виде графиков или аппроксимируются аналитическими зависимостями. Такой вид представления климата встречает определенные трудности. Во-первых, требуется сложная обработка метеоданных, во-вторых, возникает трудность принципиального характера, которая состоит в необходимости оперировать двухмерным распределением параметров. При этом неизбежно привлечение громоздкого математического аппарата, который к тому же строится на существенных допущениях в постановке задачи. Вместе с тем второй вид модели климата имеет несомненное преимущество перед первым, состоящее в том, что в информации о параметре заложен весь диапазон его изменения.

При осреднении параметров наружного воздуха имеющийся диапазон изменения параметров сокращается, что представляет недостаток первой модели. Однако осреднение исключает разного рода помехи и позволяет выделить основную закономерность изменения параметра во времени, вытекающую из физической сущности процессов, формирующих параметр. Это является определенным преимуществом первой модели. Но главное ее преимущество состоит в простоте представления функций времени параметров, а также в большом объеме доступных данных.

Читайте также:  Не сделаны вентиляционные каналы

Уменьшенный диапазон параметров, заданных средними значениями, не является препятствием для их использования в анализе годового режима работы СВ и СКВ, т. к. переход от режима к режиму происходит, как правило, при «умеренных» значениях параметров. Лишь некоторые режимы работы систем, не являющиеся показательными с точки зрения энергопотребления, протекают при значениях параметров климата, близких к расчетным.

Следует отметить, что при расчете годовых затрат энергии системами нет надобности вовлечения в анализ значений параметров, близких к экстремальным. На это обстоятельство справедливо указал А. М. Сизов [1]. Если иметь в виду, что средняя часть функции распределения совпадает со среднемесячными значениями, то отмеченное преимущество полноты представления параметра функцией распределения значительно сокращаются. Исследования, проведенные Ю. Мазухом [2], показали незначительное расхождение результатов расчета годового расхода энергии по двум моделям, что подтверждает правомерность использования осредненных климатических параметров.

Изложенные соображения позволили разработать достаточно простые формулы для расчета годового расхода тепла, холода и электроэнергии СВ и СКВ, которые приводятся ниже. Сопутствующая база данных о годовом изменении параметров наружного воздуха позволяет вести расчет для большого числа населенных пунктов.

Расчет годовых расходов теплоты и электроэнергии для системы вентиляции, кондиционирования воздуха и холода для СКВ

Расчет годовых расходов теплоты и электроэнергии для системы вентиляции, кондиционирования воздуха и холода для СКВ производится отдельно для каждой рабочей смены или части суток (далее смены) с последующим суммированием при работе систем в две или большее число смен.

В расчете используются средние за время работы системы (за смену) параметры наружного воздуха:

а) температура самого жаркого и самого холодного месяца, °С:

где tж, tх – средняя температура самого жаркого и холодного месяца в °С, определяемая по табл. 3 СНиП 23–01–99 «Строительная климатология»;

Aж, Aх – амплитуда колебания температуры в °С, равная половине средней амплитуды самого жаркого (табл. 2 СНиП 23–01–99) и холодного (табл. 1 СНиП 23–01–99) месяца;

K1 – коэффициент, определяемый по табл. 1 в зависимости от продолжительности смены;

K2 – коэффициент, определяемый по табл. 1 в зависимости от времени, приходящегося на середину смены.

б) энтальпия самого жаркого и самого холодного месяца, кДж/кг:

где Iж , Iх – средняя энтальпия самого жаркого и холодного месяца, определяемая по табл. 3;

Ai,ж, Ai,х – амплитуда энтальпии самого жаркого и холодного месяца, определяемая по табл. 3.

в) среднегодовая температура с учетом времени работы системы:

где tг – среднегодовая температура, определяемая по табл. 3 СНиП 23–01–99;

Aж, Aх – амплитуды температуры, определяемые по п.п. «а».

г) среднегодовая энтальпия с учетом времени работы системы:

где Iг – средняя за год энтальпия, определяемая по табл. 3;

Ai,ж, Ai,х – амплитуды энтальпии, определяемые по п.п. «б».

Годовой расход теплоты на нагрев приточного воздуха в СВ

Годовой расход теплоты на нагрев приточного воздуха за одну смену в прямоточной СВ, в кДж/кг, равен:

где n – число рабочих дней в неделе;

m – продолжительность смены, ч;

c – удельная теплоемкость воздуха, равная 1,005 кДж/кг • °С;

G – максимальный расход приточного (наружного) воздуха, кг/ч;

tпр – температура приточного воздуха в холодное время года, °С;

tm,х – температура наружного воздуха самого холодного месяца, определяемая по формуле (3);

M – продолжительность периода потребления теплоты воздухонагревателем СВ, в сутках;

K3, K4 – коэффициенты, определяемые по табл. 2 в зависимости от величины М.

Потребление теплоты воздухонагревателем СВ в прямоточной системе продолжается до тех пор, пока температура наружного воздуха ниже температуры приточного воздуха tпр:

(8)

tm,г – среднегодовая температура наружного воздуха, по формуле (5).

Годовой расход теплоты для СВ, работающей с рециркуляцией воздуха, рассчитывается по формуле (7), в которой вместо температуры наружного воздуха tm,x следует принять температуру смеси наружного и внутреннего воздуха:

В формуле (9) G и Gо – расход наружного и приточного воздуха, кг/ч;

tв,х – температура внутреннего воздуха в холодный период года, °С.

Потребление теплоты воздухонагревателем СВ в системе с рециркуляцией имеет место пока температура смеси наружного и внутреннего воздуха ниже температуры приточного воздуха в холодный период года. При этом в формулу (8) вместо tm,x следует подставить tm,см по формуле (9), а вместо tm,г – среднегодовую величину температуры смеси, которую надо определить по формуле (9) при среднегодовой температуре наружного воздуха.

Число часов работы воздухонагревателя в течение года определяется по формуле:

Годовой расход холода СКВ

Годовой расход холода прямоточной СКВ равен в кДж/г:

где M – продолжительность периода потребления холода в сутках, определяемая по формуле

(12)

Im,ж – энтальпия наружного воздуха самого жаркого месяца, определяемая по формуле (3);

Im,г – среднегодовая энтальпия наружного воздуха, определяемая по формуле (6);

Io – энтальпия воздуха на выходе из форсуночной камеры или поверхностного воздухоохладителя в теплое время года, кДж/кг;

K3, K4 – коэффициенты, определяемые по табл. 2 в зависимости от продолжительности периода потребления холода М.

Число часов потребления холода в год равно

Годовой расход холода для СКВ с первой рециркуляцией равен

где Qхол – годовой расход холода по формуле (11);

D Qхол,1 – годовая экономия холода за счет применения первой рециркуляции, кДж/г

Ip,ж – энтальпия воздуха, уходящего на рециркуляцию в теплое время года, кДж/кг;

Читайте также:  Вытяжка jet air pola p90 inx

G, Gp,1 – расход приточного и рециркулирующего воздуха, кг/ч;

K3, K4 – коэффициенты, определяемые по табл. 2 в зависимости от продолжительности М1.

Работа СКВ в режиме рециркуляции целесообразна в период года, когда энтальпия наружного воздуха выше энтальпии рециркулирующего воздуха; продолжительность такого периода в сутках равна

(16)

Годовой расход холода для СКВ со второй рециркуляцией в кДж/г равен

где Q – годовой расход холода СКВ без второй рециркуляции, кДж/год;

Gp,2 , Go – расход внутреннего воздуха, поступающего на вторую рециркуляцию и общий расход приточного воздуха, кг/ч.

Годовой расход теплоты на первый подогрев

Годовой расход теплоты на первый подогрев определяется в кДж/г по формуле

где G – максимальный расход наружного воздуха, проходящего через воздухонагреватель, кг/ч; до смешения с рециркулирующим воздухом;

M – продолжительность периода работы первого подогрева, когда энтальпия наружного воздуха ниже энтальпии воздуха на выходе из воздухонагревателей, выраженная в сутках:

(19)

Iк – энтальпия воздуха на выходе из воздухонагревателя в холодный период года в кДж/кг;

Iвх,х – энтальпия воздуха на входе в воздухонагреватель в кДж/кг, определяемая для самого холодного месяца;

Jвх,г – энтальпия воздуха на входе в воздухонагреватель в кДж/кг, средняя за год;

K3, K4 – коэффициенты, определяемые по табл. 2 в зависимости от продолжительности работы первого подогрева М.

При расчете годового расхода теплоты на первый подогрев прямоточной системой в формулы (20) и (21) следует подставлять величину Iвх,х равную Im,x , которая рассчитывается по формуле (4), и величину Iвх ,г равную Im,г, рассчитываемую по формуле (6). В расчете годового расхода теплоты системой с первой рециркуляцией при смешении наружного и внутреннего воздуха после нагрева в воздухонагревателе наружного воздуха, в формулу (20) следует подставлять величину G, равную расходу наружного воздуха.

При расчете годового расхода теплоты на первый подогрев СКВ с первой рециркуляцией и смешением наружного и внутреннего воздуха до подогрева в формулы (20) и (21) подставляются значения:

где Im,x – энтальпия наружного воздуха, рассчитываемая по формуле (4);

Im,г – энтальпия наружного воздуха, рассчитываемая по формуле (6);

Ip,x – энтальпия рециркулирующего воздуха в холодный период года, кДж/кг;

G, Gin – расходы наружного и приточного воздуха, кг/ч.

Число часов работы первого подогрева в год определяется по формуле

где М – продолжительность периода работы первого подогрева;

K3 – коэффициент, определяемый по табл. 2 при соответствующем значении М, определенном по формуле (19).

Годовой расход теплоты на второй подогрев СКВ

Годовой расход теплоты на второй подогрев как для прямоточной, так и для СКВ со второй рециркуляцией равен:

где Go – расход приточного воздуха, кг/ч;

Gp,2 – расход внутреннего воздуха, поступающего на вторую рециркуляцию, кг/ч; в прямоточной системе Gp,2 = 0;

Qm,г – среднегодовые, средние за смену теплоизбытки (по полному теплу) обслуживаемого помещения, Вт;

D Iг – среднегодовая разность энтальпии внутреннего воздуха и воздуха на выходе из форсуночной камеры или поверхностного воздухоохладителя в кДж/кг, определяемая по формуле:

где Iв,ж, Iв,х – энтальпия внутреннего воздуха соответственно для теплого и холодного периодов, кДж/кг;

Iо,ж, Iо,х – энтальпия воздуха на выходе из оросительной камеры или поверхностного воздухоохладителя соответственно для теплого и холодного периода, кДж/кг.

Величину среднегодовых избытков теплоты следует определять расчетом при среднегодовых значениях параметров наружного климата. При отсутствии соответствующих данных допустимо принимать величину Qm,г средней между расчетными избытками полной теплоты в теплый и холодный периоды года. Если воздухонагреватели второго или зонального догрева СКВ обслуживают несколько помещений, то величина Qm,г определяется как сумма для всех обслуживаемых помещений.

Годовой расход электроэнергии на перемещение воздуха СВ и СКВ

Годовой расход электроэнергии на перемещение воздуха СВ и СКВ равен сумме произведений потребляемой мощности электродвигателей S N, кВт, установленных в системе, на продолжительность их работы Mг, ч/г

Продолжительность работы вентиляторов СВ и СКВ в ч/г равна

Mг = 0,143 n m M, (26)

где m – число часов работы вентилятора за смену;

n – число рабочих дней в неделе;

M – продолжительность периодов работы в сутках.

Если система работает с переменным расходом воздуха, то продолжительность периодов работы с разным расходом определяется как продолжительность характерных режимов потребления теплоты и холода, которые рассмотрены выше.

Таблица 1
Коэффи-циенты Значения коэффициентов: К1 для продолжительности смены, ч, и К2 для времени середины смены, ч
4 6 8 10 12 14 16 18 20 22
К1 0,95 0,9 0,83 0,74 0,64 0,53 0,41 0,3 0,19 0,09
К2 -0,97 -0,71 -0,26 0,26 0,71 0,97 0,97 0,71 0,26 -0,26
Таблица 2
Коэффи-циенты Значения коэффициентов K3 и K4 при продолжительности периода потребления теплоты или холода М, сут.
30 и менее 60 90 120 150 180 210 240 270 300
K3 0,9 0,91 0,92 0,94 0,97 1 1,04 1,08 1,14 1,21
K4 1 0,65 0,65 0,65 0,65 0,64 0,62 0,61 0,59 0,57
Таблица 3
Характеристики годового хода энтальпии наружного воздуха
Город Средние значения энтальпии,
кДж/кг
Амплитуда энтальпии,
кДж/кг
За год Самого жаркого месяца Самого холодного месяца Самого жаркого месяца Самого холодного месяца
Алма-Ата 20,9 47,6 –4,1 7 5,3
Астрахань 25,4 56,6 –1,3 3,5 2
Ашхабад 31,7 53,5 12,2 5,5 4,2
Баку 34,0 59,1 14,4 1,6 1,1
Брянск 17,9 42,8 –3,2 5,9 0,9
Вильнюс 19,8 41,9 1,3 5,0 0,7
Владивосток 17,1 51,7 –12,4 3,8 3,2
Владимир 15,5 42,5 –6,8 5,6 0,6
Волгоград 20,5 48,7 –5,1 5,9 1,5
Воркута 0,6 32 –22 1,8
Воронеж 18 44,4 –4,5 4,4 0,5
Душанбе 29,9 49,6 9,7 6,9 4,6
Ереван 26,7 51,2 0,5 4,4 2,5
Казань 15 43,4 –9,4 4,2 0,7
Калининград 21,3 41,3 4,6 1,8 0,7
Киев 20,9 44 0,3 5,9 1,2
Кишинев 24,4 47 3,2 3,7 14
Комсомольск-на-Амуре 10,6 49,1 –24,5 3,7 2,6
Краснодар 29 54,6 5,9 8 2,8
Красноярск 11,2 48,9 –14,8 2,4 1,2
Курск 18,2 43,7 –3,9 6 0,7
Минск 18,7 42,3 –0,7 4,8 0,6
Москва 15,7 41,8 –5,6 4,9 0,4
Мурманск 8,8 28,0 –6,8 2,5 0,6
Нижний Тагил 10,2 37,7 –13,3 5,1 3,6
Новосибирск 9,8 43,5 –16,7 5,1 1,7
Одесса 25,5 49 4,7 5,5 0,8
Оренбург 15,3 45,2 –11,8 5,8 1,3
Пенза 16 43,3 –8 6,8 0,6
Пермь 12,2 41,4 –12,4 5 1
Петропавловск-Камчатский 12 33,8 –4,9 3,5 1,9
Рига 19,8 42 2,4 3,4 0,3
Ростов-на-Дону 23,6 50,2 –0,1 4,3 1,1
Санкт-Петербург 16,1 39,6 –2,3 2,8 0,1
Сочи 33,9 56,9 15,3 5,2 4,3
Тамбов 17,5 45,4 –6 3,6 0,9
Ташкент 27,7 51,3 6 5,9 4,8
Тбилиси 24,4 51,3 8,2 4,4 3,7
Уфа 13,9 43,4 –11,4 5,3 1
Харьков 20 45,2 –1,9 5,8 1,3
Челябинск 12,7 42,5 –12,9 5,1 2,7
Чита 6,2 43,6 –25,7 6,9 5,1
Якутск -3 40 –43 4,6 1,8
Ялта 30,2 52 13,6 7 2,1
Ярославль 15,4 42,2 –6,3 5 0,1

Пример

Определить годовой расход теплоты для приточной СВ, работающей в две смены (5 дней в неделю в условиях Москвы без рециркуляции и с рециркуляцией. Продолжительность каждой смены m = 9 ч, первая смена с 7 до 15 ч, вторая – с 15 до 23 ч (по истинному времени)). Общий расход воздуха – 12 000 кг/ч, в том числе наружного воздуха – 6 000 кг/ч, температура воздуха в холодный период года tв,х = 18 °С, температура приточного воздуха для холодного периода года tпр = 13 °С.

Читайте также:  При открытии двери холодильника не выключается вентилятор

Решение

По СНиП 23–01–99 для Москвы средняя температура наружного воздуха за год (табл. 3 СНиП) tг = 3,6 °С; для самого холодного месяца (табл. 1 СНиП) tх= –10,3 °С, амплитуда колебания температуры самого жаркого месяца (табл. 2 СНиП) Aж= 0,5 • 11,8 = 5,9 °С; для самого холодного месяца (табл. 1 СНиП) Aх = 0,5 • 7,8 = 3,9 °С.

При продолжительности смен m = 8 ч и среднем времени для первой смены 7 + 15 / 2 = 11 ч, второй смены 15 + 23 / 2 = 19 ч, по табл. 1 находим для первой смены К1 = 0,83; К2 = 0,5; для второй смены К1 = 0,83, К2 = 0,5, т. е. значения коэффициентов для первой для первой и второй смен совпадают. Это значит, что совпадают и значения температуры наружного воздуха для смен и годовые расходы теплоты за первую и вторую смены будут одинаковыми.

Средняя за смену температура самого холодного месяца по формуле (2):

tm,x = –10,3 + 3,9 • 0,83 • 0,5 = –8,7 °С,

средняя за смену среднегодовая температура по формуле (5)

tm,г = 3,6 + 0,5 (5,9 + 3,9) 0,83 • 0,5 = 5,6 °С.

Продолжительность периода потребления теплоты по формуле (8)

М = 182,5 • [(13 + 8,7) /( 5,6 + 8,7)] 0,5 = 225 сут.

Для М = 225 сут. по табл. 2, получаем К3 = 1,06; К4 = 0,62. Годовой расход теплоты по формуле (7) для прямоточной системы составит

Q = 0,143 • 5 • 8 • 12 000 • 1,005 (13 + 8,7) 225 • 1,06 • 0,62 = 221,35 ГДж/г.

Годовое число часов работы воздухонагревателя по формуле (10)

Мг = 0,143 • 5 • 8 • 225 • 1,06 = 1 364 ч/г.

При работе с рециркуляцией воздуха средняя за смену температура смеси наружного и внутреннего воздуха в самый холодный месяц года по формуле (9) равна

tm,х = 18 (1 – 6 000 / 12 000) – 8,7 – 6 000 / 12 000 = 4,7 °С,

а среднегодовая смесь по формуле (9)

tm,г = 18 (1 – 6 000 / 12 000) + 5,6 – 6 000 / 12 000 = 11,8 °С.

Продолжительность периода потребления теплоты по формуле (8) при использовании рециркуляции равна

М = 182,5 [(13 – 4,7)/(11,8 – 4,7)] 0,5 = 197 сут.

При М = 197 сут. по табл. 2, получаем К3 = 1,03, К4 = 0,63.

Годовой расход теплоты по формуле (7)

Q = 0,143 • 5 • 8 • 12 000 (13 – 4,7) 197 • 1,03 • 0,63 = 72,8 ГДж/г.

Число часов работы воздухонагревателей в год по формуле (10)

Мг = 0,143 • 5 • 8 • 197 • 1,03 = 1 160 ч/г.

Годовой расход теплоты системой за две смены соответственно составит:

– для прямоточной системы 221,35 • 2 = 442,7 ГДж/г;

– для системы с рециркуляцией 72,8 • 2 = 145,6 ГДж/г.

Число часов работы системы при эксплуатации в две смены:

– для прямоточной системы М = 1 364 • 2 = 2 728 ч/г;

– для системы с рециркуляцией М = 1 160 • 2 = 2 320 ч/г.

Литература

1. Сизов А. М. Комплексно-временная форма представления наружного климата в расчетах систем кондиционирования микроклимата (СКМ). Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук. – Рига, 1975.

2. Masuch J. Genanigkeit von Energieverbrauchsberechnungen fu..r raumlu..fttechnisches Anlagеn bei reduzierter Wetterdatenmenge // HLH 33. – 1982. – № 11. – Nov.

Поделиться статьей в социальных сетях:

Источник